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中华人民共和国国家标准

GB/T 37243—2019

危险化学品生产装置和储存设施 外部安全防护距离确定方法

Determination method Of external Safety distance for hazardous ChellliCaIS ProdUCtiOn nnits and Storage installations

2019-02-25 发布

国家市场监督管理总局 屮国国家标准化管理委员会

目 次

前言

1楚国

2规弛性引用文件

3术语和定义

4外却安全防护距离确定流程

5 H故后果法

5.1 Il算程序

5.2基础资料收集

5.3燈严車事故借姓痛烂

5.4外部安全防护距离确定

6寇量風除评价法

6.1计算程序

6.2资料数据收集

6.3确定评怙单元

6.4危險俱别和祇涌场景辨识

6.5淮觸眼率分析

6.6工故后果分析

6.7定屋凡险计算

6.8外部安全防护距离说定

附淡A （资料性附录）评怙单元选择方法  危險度评价法

附聚13（资料性附录）评佔単元选择方法  设备选择数法

附衆C （资料性附录）同类设各（设帳）典型進SS场景满湖頻率值

附衆D（资料性附录）深項和代云扩散计算

附衆E （资料性附录）探测和联潢切断系統的羚定及相应的神漏时间

附衆F（资料性附录）可燃物质驿故事件树及点火概率

附衆G （資料性附录）彩响國債

附承H镣料性附录）死亡柢率与概率值其应关罪及物质毒惨常故

参考文皺

,⅛x_m 刖 舌

本有准按廠GlvT 1.1 2009始出的规则起草.

本标准由中华人民共和国应念管理部提出并IH 口.

本嫁准.起草单位:中囲安全生产科学研究院、中石化青腸安全丄程研究院、北京探丄大学.

本标准主要起革人:魂利军、主如君、多英全、于ʧ:a,fe国粢、师《晨、党文义、我新明、罗艾民、 椅春生、来占兵、张圣柱、褚云、曹炳志、黄兰.

危险化学品生产装置和储存设施 外部安全防护距离确定方法

1苑田

木标准规定了危险化学品生产裝置和储存设施外部安全防护距南曲定方法.

木标准适用于确庇危险化学品生产装置和储存设物外部安全防护疤肉.

木标准不适用于艮爆行业生产、流過企业，墟花煤竹生产企.业和魅存仓库,汽车血油加，站.油代输 送管适，城嬢燃弋,溶区内以及用于国防科研生产的危险化学品生产装置和馅存俄施.

2规范性引用文件

下列文件对于木文件的成用是必不可少的.凡姑往日朔的引用文件.仅注日期的版本這用于木文 件.凡是不注日朔於引用文件，其最新坂本（包括所有的修改単）适用于本文件.

GB 18218危險化学品重大危险諏辨只

GB 3689-1危險化学品生产装置和储存设施风险基准

GB 50089 2018民用繰炸物品丄程设汁安全标濯

3术语和定义

下列术语和定义适用于木文件.

3.1

爆炸 ⅛J CXPIOSiVC

列入£危險化学品目栄:及£危检化学品分类信息表［的所有爆炸物.

3.2

有毒气体toxic gas

列入£危險化学品目危稔化学品分类信息衷如危害待性类别包•含念性毒性-IK入的弋体.

3.3

易燃气体flammable gas

列入,危险化学品日录3及£危險化学品分类信息表知危咨特性类别包含易燃覚体,类别1、类别2 的弋体.

3.4

外部安全防护距离CXtcTIUd SafCty distance

为了預防和诙衆危险化学品生产装置和傍存设施洛在宰故（火灾、爆炸和中毒等）対厂外防护目标 的嫁响，在装置和设施与防护目标之何设置的剧离或風险控制娥.

3.5

点火源 i£iUtiOn SOUrCC

促使可燃糖与助燃商发生燃烧的初始能H来混,包括明火,化学反应热、魏搐射,高温表面、摩擦和 撞击等.

4外部安全防护疫离确定流程

4.1危險化学品生产装Tf和储存设施确定外部安全防护距离的流程见图1.

圈1危险化学品生产装置和備存设拖外部安全防护距离确定流程

4.2线及嫌炸銜的危险化学品生产装置和储存设施应采用事故后果法鋪定外都安全防护距侄.

4.3涉及冇毒弋休或易燃代体.H其设计最大ii与GB 18218中規定的临界屋比債之和大于或等于1 的危险化学品生产装置和必存设施庞釆用定Ii风险呼价方法的定外潭安全防护距离.当企业存在，•述 熒置和设施时,应将企业内所有的危险化学品生产装.實和储存设施作为一个跑休进行定位叫險评估∙⅜⅛ 定外帯安全防护距离.

4.4本标准∙i.2及4.3规定以外的危险化学品生产装置和钻存设施的外部安全防护距會应搆足相关标 准规就的距肉要求.

5事故后果法

5.1计算程序

季故后果法爾定外却安全防护距禽的流程.见图2.

图2事故后果法翻定外部安全防护距离證程

5.2基础資料收集

5.2.1与嫁炸物有关的工艺过程资料，包括J⅛炸资资料、装置和设施平面布置图、丄艺过程描述等.

5.2.2裝置和设施外部可能受河a故影宿的用辿情况.包括周边-h½ft用状况、姬形状况、居民与人口 分布统计资料等.

5.3最戸重事故情景确定

5.3.1辨以生产装PJ和缽存设施中涉及爆炸物的单元,谿服GB 50089 2018规定.娴定该装沮和设施 内能診发生同时爆炸的媲大携炸物数Lb并将被数房嫌炸物同时发生爆炸的情景作为技严重事故価景. 5.3.2当購酸雑独立.储存时,可不考虑貝:发生廳炸的工故情景.裝胃或幾施中購酸铉在极编条件下. 容易受到周边其他可崙物、易燃物、爆炸總或禁忌物品影响时.应考虑其爰生爆炸的牢故情景,并将带跋 執存瓦的一半计入该装置或设施能够发生同时埸炸的嫩大爆炸将欲il.

5.4外部安全防护楚离确定

5.4.1根据蘇严重事故情姓以及表1始出的空弋冲击彼超压安全W{fi.{fe式(1) Il算外都安全防护 距僞：

O n^j.∙^,        n ^j.∙>

⅛>=M声+4.3淑+1.1 苏 ........................(1)

式中：

Δ∕/   空气神击波趙压債，单夜为IV帕斯卡(Pa);

Q   一次J⅛炸的梯恩梯炸药当垃.单位为干克(kg);

R   爆炸以距防护目标的距由，单位为米(m).

表1不同类型防护目标的空气冲击波jβ≡ffltfl        单位为帕折k

½ 1〈续）

单位为情斯卡

5.4.2因地形条件对外部安全防护施禽造成的影帽可撿照GB 50089 2018附聚A,对升算得到的外 部安全防护軍肉进行调整.

5.4.3外祢安全防护距离的起点为装牲刼i⅛flSJ⅛外切设备外嫌或建筑納的感外轴甥,止点为防护目标 处建筑督的外堵•

6定藏风险怦价法

6.1计算程序

觉Al旦险怦榆注痴炬外都安全防护＞Si⅛fttlH∙算流界皿图3.包括以下歩瀕.

a） 收集責料数据：

b） ⅜⅛定评佔単元；

C）危险识别和洪滿场景辨识；

d）分析亨故槪率；

«）分析甲故后果；

D定壁凡险计算；

H）确定外部安全防护距离.

图3建嫩风险评价法计算流程

6.2資料教据收集

6.2.1 —般資料數据

根据评佔単元的戒困确定所需收集的资料数据,包括但不限于左2所列的麻芻数据.

« 2定僦风险评价收集的一般資料致繼

6.2.2人口裁据统计攻則

6.2.2.1遵領以下緑则开展人口分布統计：

a） 根据装置式枚状态下可能影响的載大⅛B.⅛定人口统卄的Jft域边界；

b） 考虚人员分布在白天和夜间的区别：

C）考虚娱乐场所、体育馆等域感场所人员的Jfi⅛ffe;

d）若虚已批准的规划区内可隴存在的人口.

6.2.2.2对人口致据可采用实地洗漆教据,也可采用蟲过段府主管部门、地球信息系统等途径故犯的数据.

6.2.3点火3?统计原JM

6.2.3.1舆型点火嫁分为：

a） 点粉,如加魏炉（铝炉）、乍牺、火见、人员等：

b）     Jl∏公路、铁路、输电炊路等：

C）面位,如厂区外的化丄厂、冶炼厂等.

6.2.3.2应对评佔单元的丄艺条件、转咒设施、平面布置等进行分析,靖合现场诚研,根据a故我杰下可 能影响的最大范囲奔只潜在点火位,并統计点火源的名称、神类、方位、数目以及出现的横率等聲素.

6.3确定评估单元

6.3.1根据评价目的，可对辨以出的所有危险单元开展定量風险评价：也可対辨俱出的危毆単元进行 初步评价，然后迭择能代表评价对金风险水平的单元开恩定Lt风P⅛评价.

6-3.2评估单元的选驿可采用如下方法：

a） 危险度并价法（谿见附iiA）；

b） 设备迭择数法（箋见附录13）;

C)其他方法.

6.4危险识别和灣潟场景常识

6.4.1度根据评价対象的貝体情況进行系统的危险识剧,俱别系统中可能对人造成急性伤亡或.寸物造 成突发性损坏的危险，输定其存在的部位、方式以及壮生作用的途径和変化规很.

6.4.2危險俱别可采用如下方法：

• a) 系统危除讥别方法,如安全检查衰法(CheCldiM)、故障嘏设分析法(WIlat-if).危险与可操作性 分析法(HaZard and OMrabiiity Analysis, HAZoP)、故障类SH和步南分析法(FaiIure MOde and EffeCt Aaaly皿，FMEA)、故障树分析法(FaakTree AnaIySis, FTA)等:

• b) 車大危险诚谿Mb

C)其他危險识别方法,如事故案例分析等.

6.4.3对祇清场景的设定皮同时满足以下两个条杵：

• a) ift1βa生的頻率；⅛10-'次「年5

• b) 至少导致1%的致死鏡率.

6.4.4潰《5场景极据雅将孔径大小可分为完全敍裘和孔洪葛两大类.各洪雄孔径的取值范国和代表偵 见表3.当设备直徒小于15Omm时,取小于设务直径的孔洪滿场景以及完全破憂场景.

表3港篇孔役取値                 单CC为遊米

6.4.5世钢场景的选择应考盅设备(设施)的工艺条件、历史事故和实际运行环境.宜枭用;⅛4也义的 典型淌部场景.

表4设备(设施)典型港漏场景

6.4.6管ifii∣tS8⅛J⅛见6.4.4,对于完全岐裂场景，如果世部位TE严里影宿Mt灣虽或泄漏后果,应至少分 别考虑以下三个位处的完全破裂：

a） 管 ath»;

b） 管at中辭：

C）管道下游.

6.4.7对于於管鎌,成沿管级选择一萩列?H溝点，世饿点的初始问跑可改为50 m.潜觸点数应凋保当増 加泄部点数量时，风勲曲技不会显著变化.

6.4.8团定的带压容器和储蚓分为三类.见；⅛ 5,其Jflt滿场景见«.4.4.

表5固定帶圧容爵和翁毕分类

6.4.9当固定的容卷成億端的内部節对压力小于或等于0.1 MPa时.应考虑为常任容器或储搭,常见 的常压容器和储媒的淮觸场景见表6.

表6团定的常压客器和備應的泄S5场景

4              ,WBfeffl介航《扣上应〉或才；S为第一携客≡k汁績〉.加本¾t尊鳥arm包Br分燃允评

ftM⅝.wtft⅛⅛⅛⅜包is介In^rt⅛st.w.⅛⅛ΛMτwα的比锚场黄.对丁半地下储IefKMt下商分，麻逐 的京密.

6.4.10羣和压铝机的個湖场姣取毋入管道的r⅛f⅛⅛t.见6.4.4;当臺或.压紺机的戏人管道应径小于

150 mm时,取小于吸人直径的孔洪霹场景以及完全皴裂场妣.

6.4.11 態热器的 ^SS ⅛¼a⅛7.

表7换热居的泄漏场景

表7（後）

6.4.12若压力释.放哉？∑的排放弋直接排入大弋环境中，应考恵压力驿放装置的滑洞风险.*秋源场景 可取压力薛敢装E以Jrt大猝放速率进行排放.

6.4.13仓库应考虑包装单元和仓库跑休火灾的可能性,可取以下三种场姓:

a） 团休包装单元的粉末扩散；

b） 浪体包装单元的存H齡放；

C）火灾（关注毒性燃烧产物和非火灾燃烧产生的毒性謝释放）.

6.4.14企业内部校路横车或汽f相乍的訊備场姓度考虚林车自身央效引起的W?N、裝卸活动导致的 滋错和外部影响导数的债湖,潸後场景®•衰8.

表8铁路符车或汽车權车的池源场景

6.5泄篇頻寧分析

6.5.1術您知率可使用以下欲据来iS：

a） 丄业失效数据库；

b） 企业历史数据：

C）仪应商的数据：

d） 基于可寿性的笑效樵率模型，

e） 同类设务（设施）典型泯SS场景進部荻率偵掇见附呆C中的表C.l~表C.8.

6.5.2術您知率数据选择.应考虑以下事项：

a）使用丄业失效数据库时,应确保祇滿场景与失效数据场姓基本恨设•相一致;

b）使用企业历史数据时,应保CE该历.史数据充足并具有统计意义；

C）应谖慎使用供成商提供的欲据.

6.6事故后果分析

6.6.1深項和H云扩做计算

6.6.1.1混項和弋云扩散的计算,应考魚以下情形：

a）  演:饿（斧故）；

b） 闪蒸和款池蒸发；

C）射S⅛.和气ZC扩散；

d） 火如

e） 爆炸.

6.6.1.2在选择源項和气云扩徵模型时,皮考慮洪雄物质的特性.迎项和^At云扩倣的H•算模Si参见附 5⅛D.

6.6.2泄編

6.6.2.1对每一个進湖场姓成选驿一个适当的泄漏模型,不同洪您场景的洪很速率计算方法岩現附是 D中的D.I.

6.6.2.2浪觸位.置应眼据设备（设施）实啄慵況而费定.在丄艺容器或反应容器中.当容器内同时存在 ，和和液相时,应模摄弋相?It漏和液相剛湖两种场址.

6.623潰編方向应根据设备安装的实际情况确定.如果没有准爾於信息，檎酒方向宜设为水平方向， 与风向相同.对于地下管道.世後方向宜为垂直向r..

6.624浪掘一段号虚为无阻挡彩放,当同时講足以下两种情况时,宜考成洪涌位置附近的地面或者物 体的阻挡作用：

a） 对任意的葬放方向，存在LJi-, 于。.33. L,为世瀾或科阻挡物的距⅛J._i ⅛自由顷射长 度,按式⑵计算:

L₅ = 12×w_t ×b_t∕u_n         ........................（ 2 ）

式中：

",    混处的喷射速度，单位为米毎秒（Dv'8）；

b_t    混半径，单位为米（D_l）；

，J   平均环境風速,单位为米毎秒（m“）,通常取5 m∕8.

b） 对所有可能的卷放方向J../L：小于0.33 M率P大于0.5.在这种情况下.驭率为•的世 海场景成分成两个独立.的泄瀾场域:頻率P X/的有Bl挡释放和頻率为＜1-P.）×√的无阻 挡聲故.

6.6.2.5姓大可能洲覇瓦玖a）和b）的较小債：

a） i∣tSJft备单元中的物料却I：相连⅛⅛⅛断笛可避入到祇緡设备单元中的物對,役定流入速度 等于激辎速度：

b） 世償设各及相连单元内所有的物料見.泄灣仗佞及相连单元内所有的絶料量应根据实际运 行致据⅛⅛定.

6.6.2.6有效推部时间的⅛⅛炭应夸虑以下因素：

a） 设备和和连系统中的存

b） 探測和朕快切断时向；

C可能采玫的任何反成措物.

6.6.2.7在确定有效祯涌时闻时,应对毎个進ift场奴的有效泄備时间逐个媼认，有效世繇时间可取如下 三項中的最小值：

a）  60 Inins

b） 域大可能泄的做与油沏速率的比值；

C）基于探測及联湊切断系统等级的泄漏时间,谿见附沒E.

6.6.3闪蒸和浪池蒸发

6.6.3.1过热液休港湖计算成考点闪燕的杉暗.闪蒸计算参见附髭D中的O-Z.

6.6.3.2可形成的液治面积成考点泄错旦、飽面粗絵度、障诗物以及液体收集系就等饗响.如果存在茁 弟、防护堤等挡蓄区，H泄帰的物质不窿出拦布区时,液沌域大半径为拦壽区的等效半径.

6.6.4扩散

6.6.4.1计算扩徵时,应至少考恵以下两种情况：

a） 射臨.对于射菰需爾定環射高度或鉅高；

b） 大弋扩散.大任扩IS计算应考成实际气休待性.根据扩傲汽休的初始密度、RidIaxd_sOn数等 条件逸择攻气扩做或非里代扩傲.

6.6.4.2室内的容春、油絕和管道等设篠泄源，成考虚建筑物対扩散的影响,谐押模型时应考虑以下 情况:

a） 建筑物不能承受物质洪溝帯来的压力.可设定物质直接释放到大弋中？

b） 建筑裕可承受裕成祯湖带来的压力,则室外扩散源項应考成妲筑物内的疎项以及竈风系読的 影响•

6.6.4.3在汁算扩散时,天弋条件宜考点不同的大/稳定度和风速.当梗用PaSqUiIl大，龍定度（爹见 D.3）时，可选择以下六种天包条件,见;⅛ 9.

表9选择的天气条件

6.6.4.4扩敝计算时,成考成当地的风速、風同及穗定度联合扱率,宜送择十六种凡向.弋象绕汁資料 宜采用评怙单元酎近，象站的/象読计数据.

6.6.5火灾和瘡炸

6.6.5.1对于易燃汽体成易燃袂体的混（释故）应考虚发生諦炭發休犷展恭，云繆炸（BOiIing Li_qUid EXpanding VaPOr Exploaio. BLEVE）和（或）火球硕射火、池火、耕/云爆炸及闪火等火灾、爆炸场景. 只休场景与物反特性、信存参数、缺捞类型、.叔火类超等有关,可釆用事件树方法墉定各种可燃物质拜成 后,各种車件发生的类邸及槪率.可燃總质释放后的事件树/见隋呆F中的图EI-图F.5.

6.6.5.2点火类型分为V即成火和延迟点火.

10

6.6.5.3 G：即或火的点火価率应夸虑设备类型、窃成种类和洪湖!形式（隣时祥放或者连续释放）.可根 据敬据库统计或5S过柢率検教计算获得.可燃絡质洲辭后立.即点火的概率金见F.2.

6.6.5.4延迟点火的点火赛率应考虑点火源符性、恨舗物特性以及泄備发生时点火源存在的新率,按 式⑶计算：

P"）=Pχ,（l-L）        ........................（3）

式中：

S - o~∙∙时间内发生点火的槪率；

PmQ -点火迎存在的槪率；

3    点火说的点火柢率,单位为毎秒（矿9,与点火舞转性有关；

t      时何，单位为秒（3）.

点火連的点火樵率可柢据点火深在某一时间内的点火概率H∙算得出，常见点火JR在】min内的点 火続幸务见F.3.

6.6.5.5压Sg液化％休或压潴弋休薜时律放时,应考成IiLEVE或火域的埸螞.13LEVE或火球热辐射 计算参见D.4.2.

6.6.5.6可燃有毒裕质在点火前应考虑毒性影响,在点火后应考点燃烧影响.可进行如下简化：

a） 对低话性物质（参见附澄F中的F.2）,假设不发生点火过程,仅考虑有毒物舞放影珥：

b） 对中等活性及為活性物质,宜分成可燃物舞故和有毒物彩敘两种独0：事件进行考虑.

6.6.5.7对于顷射火,其方向为裕质为实际洪編方向;如果没有准辑的信息.宜考虚垂直方向窠射火和 水平方向确射火，计算方法参见D.4.3.

6.6.5.8气云延迟燦火套生闪火和瓣炸时.可将闪火和爆炸考点为两个独立的过程.

6.6.5.9气云爆炸产生的冲击彼起压沖算宜考虚代云受约束或阻诟的状况，计算方法券见D.4.4.

6.6.6戒缓控制系统

踰缱控制系统应考电不同神类的减缓撩馭系统对危险裕成彩放及其后果的影嘛.如果fig^⅛定減 魂控制系统肘效果,宜采用下列步泰反成讀圾控制系統的作用：

a） 融定系統起柞用需要的时间；

b） 痛定系绽肘效果S

C）系統起柞用筋不考点讀圾控制作用；

d） 系统起柞用后的課項依成考處械我控制系統的效果并进行修正；

e） 应考魚袱堤投⅞1系読的失效频率.

6.6.7蛾靠影前

6.6.7.1死亡概率计算

6.6.7.1.1有毒弋休、玆福射和超压的坊响國偵掇见附亲G.

6.6.7.1.2蛤定格露场景下,人员的死亡概率可釆用概率函数法计算，死亡概率厶与相应的憐率值∣^,, 函数关系現式（4）和式（5）,∕∖和P_l的对成关系套见附录H中的H-I.

Pλ =0.5 × [1 + erf （^=¹² ） J          ........................（4）

erfα）=勻'Ld∕           ........................（ 5 ）

式中：

/ -姥霧时间,单位为秒（8）.

6.6.7.2 中毒

毒性姓⅛f下死亡供率值可按式(6)计算：

P_eτ=a ÷Λln(C- ×∕)            ........................《6)

式中：

Pel    毒性址爵下的死亡柢率偵；

r>,h,r₁ -描述物质毒性的常数.参见H,Z;

C      螃瓣浓度.单技为盅克每G.方米(m_g,∙m∙)_j

t      臨雾于毒物环境中的时问.单位为分(min),雄大偵为30 min.

6.6.7.3熱福射危害

6.6.7.3.1火域、池火及喷射火的死亡供率值可按式(7)计算：

P_tK =—36,38+2.56In(QEXr)        ........................(7 )

式中：

P_M -該辐射械鮮下的死亡橈率債；

Q   該辐射强度.单位为瓦精每平方米(W∕mⁱ)₅

t     妹懈时间,単技为秒(3)，雄大偵为20 8.

6.6.7.3.2在计算熱物射統样死亡柢率时..处于火狀、池火及喷射火火场中成玆稲射强度不小于

37.5 kW∕m^f时,人员的死亡.樣率为100%.

6.6.7.4国火和帰炸

6.6.741闪火的火焰区域等于点燃时可燃云团旅度超过燃烷下限的范囲.闪火火焰区域内.人员的 死亡柢率为100%；闪火火焰区域外,人员的死亡愤辛为0.

6.6.7.42 对于蒸弋云爆炸.在超过0.03 MPa超压彩羽的区壊内，人员的死亡嘏率为1。。％?在 0.01 MPa超任影响区域外,人员的死亡愤率为0.

6.7定籟风险计算

6.7.1建归风险可用个人風险和社会風險来度蛍.个人风检可用簸制在标准比例尺地璋图I.的个人 风险等值⅞⅛⅛^.个人風除等偵蟻对应的死亡槪率不宜小于IoT次J年.社会风险可用F-'曲⅛(fre-quency-n皿 ber curve)表示.

6.7.2在计算个人风險和社会风P⅞时,应对弟尬区域进行计算P5格划分.网格単元的划分应考虚当地 人口籍度曲3故影响范囹•网格尺寸不成影宿计算靖果.在确室每个RJ格単元的人员数瓦时,可償设网 格単元内部冇相同的人口密度.将点火•樣率分配到毎一个网格单元,如Rl格中有多个点火涼，应将所有 的点火3J合并成处于RJ将単元中心的单个点火鯨•

6.7.3当入员处于室外和室内两神情况下时,社会风险可按式(8)逬行修IE：

E=AeXp4          ........................(8)

式中：

P诲  社会风险计算时的人口死亡頁分比；

M  社会风險计算时的人口死亡頁分比鬱正因于.取值参见表10;

P_l -人员的死亡•慄率.

⅛ io修正因子g取覆

6.7.4个人风险计算流程见图釘包括以下步墀：

&）迭择一个進灣场⅜⅛（Loss Of COntainment, LOC）顾定LOC的发生频率∕_s.

b）迭择一神天代等级R和该天，等級下的一种风向V，给出天^At等圾M和凤向<•同时出现的 联合槪率PuXP..

C）如果是可燃物奔放,选择一个点火事件，.并曲定点火ftζ⅜P .如果考虚物质毒性影响.则不 考点点火辜件.

d） 计算在特定的LoC、天代等粮M、風向V及点火事件，（针对可燃物）条件下Rl格单元上的死 亡.樣率PaQI算中套考高度玖1 m.

e） 计算（LoC、M、f」）条件下对网格单元个林原除（Individual RiSk, J幻的灵帙,按式（9）计算.

=J S × Pm ×P,×P ×P_l ........................（9）

f） 对所有的LO<X厶）、M涉及,,虫笼a）〜e）步的计算;则网恪单元处的个人風险按式（1。） 计算.

* = Σ Σ Σ ∑UR'∙>5      ........................（10）

• U ，

图4餌格单元的个人风逾计算程序

6.7.5社会凡险计算愤程见图5,包括以下步墟：

Q甘先输定以下条件：

1） Ift定LoC及其发生技率八；

2） 迭择天弋等级M.S?率为Pu;

3） 迭择天，等级M下的一种原向屮,頻率为PM

4） 兩于可燃裕,谐择条件槪率为『的点火事件，.

W选择一个网格単元”期定网格单元内的人敬W₀.

C)计算在特蜜的L0C,ΛΛ_v Ri下,网格鼠元/内的人口死亡百分比「格，计算中参考高度取 1 m.

• d) 按式QI)计算在待定的LOCGW及，下的网格单元J的死亡人数∆V..

Δ∙J…=%, X J      ........................<11)

• e) 对所有网格单元,璽复b)〜d)步的计算,按式(12)计算在特定ft9L0C,M,_φ及，下的死亡忌 人敬J心.

Ni = ∑AN'∙%~       ........................< IZ)

£)按式(13)计算LOC、M、乎R,的联合巍率.

厶_fΛ* =f> X Pw X ∕∖ χr,        ........................I； 13 )

对所有的LoC(L)、M $及∕∙5Si)~f)步的计算，技式(14)用壊积死亡母人数>V的 所有事枚发生的期率/,M“何造F-'曲成.

Fv= ∑ /宀-* Ny > V ........................( 14 )

图5网恪单元的社会风睑计算流程

6.8外部安全防护距离确定

6.8.1按服GB 36894中的个入膈基准.⅜⅛制危险化学品生产裝置和储存i⅛施冏E0的I¾P⅞等fft⅛⅞.⅜⅛ 定不同类裂防护目标外部安全防护匝离是否満延风险弟准的要求.

6.8.2当防护目标为単栋钮筑物时,应以建筑物的外墙为边界评定其是否淮足个人風险*准的要求， 当防字目标为带有困套设施的机钩或场所时.应以机构或场所的EB堵或用地边界线为边界评定其是否 滴足个人凡阶基准的要求.

6.8.3社会风險基准是在个人脱险基准确定的基蝕I，活合危险化学品生产装置和Si存没施周边区域 的人口分布，对危险化学品工故引发群死群伤审故的告束.鹼制危陸化学品生产较置和馅存设施的It 会风险F- \曲级,成按段GB 36894中的社会風險域准,判浙项目的社会风険水平是否可以接受：

a） 若社会风陳曲綫进入不可接受区,则应立即采取安全放进措施降低社会风险：

b） 若It会风险曲⅛⅞进入尽可危降低区,常耍在可实现的苞EB内，星可能采取安全政逬措.施，降低 社会風险：

C）若社会风险曲鎌全祢落在可接受区.则该国险可接受.

附录A （資料性附录） 评估单元选择方法一危险度评价法

危险度怦价法姑以各单元的物塀、容员、SH度、压力和操作等五顼指标进行评定,毎一项又分为A、 IkGD四个类别.分别始定IO分、5分、2分、。分,堆后根据这些分偵之和来并定被单元的危险程度等 级.危险度怦价取偵⅛a⅛Λ.ι.

表AJ危险炭怦价取偵衰

・见GB 50160中可■燃衍感笆火笑危戳性分英.

' aHG∕T2OββO⅜l.⅜2√表 3.

^ι <ι>⅛Mι⅛tra反廃,麻去KiH*侨占空紀；（2>∖⅛tst合反应，rft∣sκ反应的相卷ix弄r.述裁定.

危險度分极见左A.2.

⅛A-2危险度分綴

可选择总分債All分的单元（装置）逬行風险评价.

附录B （資料性附录）

评估单元选择方法一设备选择裁法

Bl Si 程

谐揷数法是根据单元中危险物质的M和JI艺条件,未表征谖单元的相对危陸性，流程示資图.见图

13.1.K休步3?知下：

a） 济企业划分为独，）：的单元；

b） 计算单元的席示数*它表征了单元的团有危险,，=/（危险新虫的质瓯,丄艺条件，物质 Λft）j

C）计算单元对企业周辿系列点f.造成的危险.该点的危陸用选择数S来衰征,它是指示数1和 该点与装置的距僞L的函数,S=J 3, L）；

d）根据迭择数S的相对大小,谐择需进行定建风险评价的単元.

图B.1设缶选择敵法流程示意图

B.2划分单元

划分单元的主要.原則顏下：

• a) “独立.单元”是指该单元内物质的洪涌不会导致相邻其他単元的物质大量齡放.如果夺故发生 时,网个单元能憤在非常知的时何内切断,则它们可貝分为相互独正的単元.

• b) 区分丄艺単元和赭存单元.対于儲存単元,如赭桨.即梗储Sl包含師环系统和热交换系统,它 仍将作为一个独立.的储存单元对待.

B.3计算指示敏人

B.3.1揩示裁 '计算公式

指示数\为无因次髭,衰征了单元的团有危脸.按式(β-l)∏算.

./ rc c C C ,、、 QXQJXQ XQ*              r “，、

1 =J (Q.Qj ∙Q} .Q..<r) .---------T-........  ( B.1)

(J

式中：

Q    单元中物质的质Iib单系为千克(kg)；

Q_J   丄艺条件因子.用以表征单元的类奉.即丄艺单元或储存单元；

Q_i   丄艺条件因子.用以表征单元的布局以及防止窃质扩散剂环境的措施：

Q.   丄艺条件因子,用以表征单元中物质释放后,弋和観质的员(基于单元的丄艺温度、物质常

压揚点、物质的相添和环境混度)；丄艺条件因于只适用于有毒物质和可盛物质,对于爆炸 钧成(炸药、火药等)G=Qw=Q,=l测∖ =QiG_i

G    阕值,它太征了物质的；⅛l⅛度,由物质的裕理属性和毒性、燃烧爆炸性所决定.

B.3.2因于0、。八。，取偵

B. 3.2.1工艺条件因于妬

Q,的取值.见表B.I.

«B.l 。［取

B.3.2.2工艺条件因子Q：

Q,的取值见表13.2.

« B.2 Qt取偵一贤表

表B.2 （錢）

B.3.2.3工艺条件因子0

工之來件因了 Q,成倩!E■衣B.3.

表B.3 0取ffl-½表

爰B.4 _λ取偵一贤表

B.3.3俩偵。

B.3.3.1有毒物质的劇偵

有毒物质的陝債由致死浓度LG<.（½OΛ Ih半数死亡的袱度）和25 C下物质的相恋决定,取債 见表B.5.

⅛ B.5 有毒⅞SffiWttt表

B.3.3.2可燃物的鮮偵

可燃總是指在系统中,丄艺況度不小于其闪点的可燃物质.可嫩芻的O^=IxIO^I kg.

B.3.3.3爆炸物质的闭偵

堤炜納质的闭依等于1 OOOkgTNT当及的爆炸物的成技.

B.3.4计算单元的指示数I

对于单元中物质，的指示数\ ,按式OJ.2)计算.

∖ =Q W ZQXL ........................<B∙2)

食中：

Q   单元中物质，的质瓦，単位为干克(kg)；

G   物质，的国偵.単位为干克(kg),

如果单兀中出现岁种物反不U工艺虽件,则必加对毎卅物质和傳种丄之余件班行H算，【I算时由将物 茨划分为可燃费、有毒物质和爆炸钧质三类,分别汁算可燃指示数卩，毒性指示置S和嶷炸指示数 .田按式(B.3)〜式(B.5).

∖7=Σ∕/         ........................(B.3)

A，= Z ,A,.r              ........................( B.4 )

，卩=∑M.r            ........................•： B.5 )

1.式中，表示各类物质，P表示丄艺条件.一个单元可能有三个不同的指示数.此外,如谖场质既 属于可燃物又有毒性,则应分别计算成物质的∙1⁷ .Λ∖

BM计算选择裁S

迭择数S .按式(B.6)~⅛(B.8) Il•算.

有毒物质 S^σ=(^)ⁱ.Λ⁷      ........................(B.6)

可螺囲质 ^Sr = (T⁵)^, '^r        ........................< B.7)

将炸物成 S-=(罪)'八^Jt ........................< B.8 )

式中L表示计算点僞单元的实际匝禽.单位为米(S),域小值为10。m.

对于毎个単元,应至少在企业边界8个汁算負进行选择敬｝∣∙算.相邻两点的距离不馄超过 50 m.除汁算色业的边界上的选择故先,对于雄旅近装云的、已存在的或升划修理的社区.也应•算逸 择数S.

B.5选穽单元

如果潢足下列条件之一的单元,则应进行觉IiL困险评价：

心 对于企.业边界上某点,核单■元的选择数较大.并大于衆点裁大注却欲的50%；

b)某单元对附近已存在或计划修建的，上区的选择故大于其椎单元的逸却数:

C)有毒资质单元的送驿致与衆大的选择数处于R-Sthi级.

附录C （資料性附录）

同类途备（燈施）典型泄讴场景池混频率偵

同类设备（役威）典型進Stt场姣洲沏笈率偵食见去Cl〜表C.8.

表C.1管谭池溟线率债

衰C.2团定的带压客語和償耀泄減鏡率偵         单位为俺年

« C.3固定的常压客器和備罐泄減频率偵

址＜⅛为催埠

豪C.4荥和压缩机灣観頻率值             单伉为毎年

S C.5换热滲的泄漏蘋率值

単£1为毎年

« C.6压力泄放裝實泄漏领率偵

单仅为辱年

« C.7仓库三种场景对应频率偵

注：场景1湘扇紫2麻靖合任装单元和仓.宰的年处JE包装单元次以,折算场紫:侦成酒年篡率.

表C.8佚路搭车或汽车板车泄用场景对应頻率值

注：∙!3⅛tLMR6麻结合实际皱沏作勘的年时长,折算场栄対方信年段率∙ Al车下筋成盜按禅分快績后疫爲盪 形成的火灾,36常只靈生左装从可機构放的儈圭，医力供存槍车対M頻率僕炙催收1X10 ∙.*Kfβfrfir⅛ Λlf⅛S4ilfia*JRl×lc ^,. «4：«MlraΛ.ΛJfi常发牛在E边储談宏裕彼術后笹爲捞,对廃的猊率女或靖 合成力他,亭故发生进行确定.

附衆D (资料性附录) 深項和H云扩散计算

D.1泄漏速率计算

D.1.1液体经管道上的孔此出

职员流率可按式(D.DH算：

Q_tJ=MW4心一”J        ........................( D.1 )

式中：

Q_u   安Ai懒率•单疚为千克每秒(⅛∙∙∙3)_j

.】    泄夺孔面积,单技为平方米);

C.   液体撤部系数？

P    管适内被休压力.単位为帕斯卡<Pa)j

V    撤觸液休密度.单位为干克毎立.方米(⅛∙∙∙m^,)>

P.   拜境压力,单技为怕斯卡(P&).

權休潰雄系数小是償喏数和孔直径的函数,經験数据如下：

• a) 对于锋利的孔和備偌欲大于30 OoO时,池休洪雄系数近似取0.61.对于这种情况.波体的詫 出速率不依巔于裂口的尺寸•

• b) 对于圆滑顷劈.液休港覇系数可近似敢1.

C)对于与容器相连的管喘(即长度与直径之比不小于3),液休Jftsft系数近似取0.81.

d)当馥休洪源系数不知道或不能确定时,取l∙0使所计算的流Ii皱大.

D.1.2液体经储话上的孔流出

隣时跳量流率可按式(D.Z) n算：

Q_a =MC.         十小 _I )       ........................< D.2 )

式中：

Qo   茨及流率,单位为干克每秒(k₈∕s);

"    佑编内談休压力.单位为怕斯卡(Pa)；

P.   环境压力，单位为怕斯4? (Pa)_S

C.   液休港灣系数；

«     虫力加速度,取9.8 m,/s*;

A    根.嘗孔面税.単.位为平方米(D/);

f    液休密度.单位为干克每W方米<⅛∕m^,)₅

⅛,     iftS8JLh方款休₁⅛度,单位为米(ɪn).

D.1.3液体管谊斷裂

不可压编液休在管道中流动,能及式可按式(D.3)计算：

宇+岑-十点+卩=-学 ........................33)

式中：

M    管张网端压力差,单位为柏斯卡(Pa);

P     液体密度,单位为千克每&方米(⅛∕m^,)j

-     液休平均9⅛l⅛⅛⅛.单位为米毎秒(n√s);

。     -无Iiijff速率轮府嫌正系故.其取値为:对于层流，，，取0.5;对于耕流q取1.0 =

«    -虫力加速度,单技为米毎二次方秒(m∕s^J)_J

∆Z    終止状恣减去初始状态的高度革,单位为米(m);

F    嚴機等玫的机械能损失，包括末自施録管道长度的準操旗失.适用于詁如阀门、容头、

孔、管通的进口和出口 ,单位为米牛槌毎千克(m ∙ N.∙∙∙⅛);

W,     ⅜⅛功，単位为紺斯卡米(Pa∙m);

E     肪Id避速,単位为千克每秒(⅛∕3),

Δ函故  終止状恣减去初始状态.

対于有摩擦阻力的设务.康援掲失项形式可按式(D.4)计算：

F=K,(?)            ........................＜ D.4)

式中：

K   管教或仗道配件庠操导致的压差祝失(无iiS5)；

对于流缉管道的讀体,压差损失顼K,可按式(。5)计算：

K ,=半            ........................(D.5)

σ

式中:

}   Fauin8(范宁)率援系数《为量始)；

ʃ-   管通长度,单位为米(m);

A   管通内径,单位为米(m).

Fa_tming(枢宇)摩携系数/是常爾敏板和管道机检度。的函数.

⅛ D.1给出了各矜类5J净管道的。值.

» D l *ff)fl的魁糙系数C                単位为庭米

对于层流.庠攘系数可按式＜D.6)U∙算：

/=普 ........................^(Dn

対于溯流,摩擦系数可按式(D.7)计算_：

附于粗饋管道中发展完全的滌流,,，独立.于常爾数,此时,摩援系数可按式＜D.8)l∣∙算：

*=4庇(3.7§)         ........................(D.8)

对于光措管道，£ =0 .摩擦系欲可按式(D∙9)计算：

万=41og∑⅛       ........................(W)

対于光布管道,当償监故小于10 OOO甘.康援系数可按式(D.10)计算：

$ =0∙079ki            ........................( D.10 )

对于管张附件、阀门及其他流动障碍物，可釆用改进的2-K方法来计算絶员损失,2-K方法根据雷 诺数和管道内径定义压革报失，可按式(D.11)计算：

^K=fe+^κ-(¹+⅛)      ........................< ^DII)

食中：

K.   遡压位差板央(无12 SD₅

K_I    常数(无 I_lfSB).JJL⅛D∙2:

KS -常数(无I_lfSB).JU* D.2：

Rr   宙谐数(无恒炳)；

IΓ>   管适内径，单位为走米(mm).

表D.2 管IttFH件和個门中捆失聚裁的2-A常微

表D,2 （埃）

对于管IS的入口和出口，可兹式(D.12)计算：

K

K,=S+K-         ........................( D.12 )

Ke

对于管JS进口 ,κ₁=16θt>⅛于一殴的进口，Ke=G.50;对于辿界类館的入口，Ke = 1.0.对于管道 出口 ,K₁=OjK_w=LO.対于ft⅛∙⅛¾(Rr>10 OOO) , h式中的第一项可忽略,即K.. = K”；对于低雷 诺数(MV50),险 小于50,第一顼占支配地位,K,= KJRe.

物质从資适系统中流出,质员流率的求辞步孫如下：

• a) 假没:管蛍於度、直径和类？0：沿管道系统的压力和髙度变化;来自系、歎轮等对液体的输入或 畑出功;管3H.附件的数旦和类型:液休的特性,包括密度和茹度.

• b) 指定初始点(点1)和终止点(点2).

C)繪定点1和点2处的压力和髙度.输定点】处的初始液休tft⅛.

• d) 推測点2处的浪休⅛⅛.i∏果认为是完全发展的滴流,则不侪要这一步.

• e) 用式(D.6)〜式(D.10)输定管IIi的麻糠系数.

• f) 购定管逍的遅压位差损失［式(D.5)］、附件的超压位革损失［式(Dll)］、和逮出口效应的.超压 位悲損失I：式(D.12)L济这賞压慈损失和出,使用式(D.4)l∣∙算净麻採損失項.使用点2处的 高度.

K)计算式(D.3)中的所用各项的值,并将共带入到方程中.如果式(D.3)所用项的和等于零.那 么计算靖或.如果不等于零,返冋州第d)步算.

h)使用方程m=∕,W∖ ⅜⅛定盼员流率.

如果为完全发展的満流.则将已知項代入到式(D.3)中，将意2处的速度设为变量，直接求解该 速度•

D.1.4气体经孔泄as

当式(D.13)成立.时,弋休谶动眞皆速流动;当式(D.14)成立.时.气休i⅛<⅛.属亚音速流劫.

7≤(⅛Γ    ........................3W

7>(⅛Γ    ........................网)

⅛Φ:

P. 外境压力，単位为伯斯卡(Va);

/，   容器内介成压力,単技为伯斯-R(Pa)₅

7   笔热指数，，=“々、.

音速黄动的弋休洪溝质量流率可技式(D.15)计算：

Q = CM將(₇⅜₁)绍 ........................315)

亚者速流紡的H⅛il∣tS8质批流率可按式(D.16)l∣∙算：

^Q =WwJ 器序广 ........................^(D16)

式中： Q -,休泯湖质Iliift率,单位为干克每秒(⅛∕3)_s

(-_t -，休泯湖系欲,与泄滿孔形换有关，惜的孔形状为Iffl形时取LOG.三角形时取C.95,∙fc方形 时取0,90 ₅

.1   世觸孔面決.単位为平方来(n√);

P -容器内介质压力,単位为帕斯-R(Pa)_J

M  潰IS气休或蒸弋的相对分子质lɪh

R_t   理想气休常数,单位为焦耳每摩尔开尔文[J∕(mol∙ K)J_S

T -，休編度，単拉为开尔文(K);

y    谶出系数.技式(D.17)l∣∙算.

」可XH汙TX(W⅛[⅛¹FΨ ••••••••••••<—

D-1.5气体管沮断裂

D-1.5.1绝热流功

对于长管或沿管程有较大压差,，休流速在大部分付况下接近声速.対于涉及塞流絶热滝动的情 况下.已知管长(L)、内径W ) J.帯压力談。和混度(八)，计算賊员通旦G步骤如下_：

• a) 根据式(D.8)l⅛定Fatming章援系数｛.板设是爲赏诺数的发展完全的湖流.

• b) 玛訪数M“可装式(D.18)计算：

专^Ift [& 爲E]- (x⅛ _ 1申阡)=。............^(DIS)

y_j =14-        »        ........................( D.19 )

式中:

Mr_l   ，输那

L    管道长度.单位为米(∏1);

d    管道内径,单位为米(m);

Y_I   ，休膨胀系数.无Ia烟.

C)质龙通MG_Iix可技式(D.20)l∣∙算:

式中：

Ga   5:1_Iiifiii.単位为千克毎平方米^[k₈/(m^} • 3)1,

”,     Ri&弋舞压力,单位为转斯-R(Pa)J

fg  下游，林压力,单位为枢斯卡(Pa);

T_I     1.»\休沮度，单依为开尔文(K)；

T_AM  下帯弋休沮度，单依为开尔文(K).

d)櫃据式(D.22)脇定“心4,以确认处于骞流懦况.

D-1.5.2等沮流幼

対于大多数典館冋鷹,已知管长0，)'内径房)史爵压力(们)和温度(丁,)燦Id過量a.>gEl算歩 喊如下：

• a) 根据式(D.8)⅜⅛定Fatming贋援系藐/ .教设是高UF诺数发展完全的滝流.

• b)  马拥数可按式(D.Z3)l∣算：

⅛⅛)一儡)十半=。  ........................〈DR

C)质域通-Gg,.可按式(D.Z4)l∣∙算：

号虹=Ma 6       ........................< D.Z5 )

式中：

Ga*  质屋通员,单位为千克毎平方米秒D⅛"n√∙G];

T    - f∙.苗初始报度.单位为开尔文(K);

"跆-下游.塞流压力.单位为It斯卡(Pa);

心   -【:游压力,単役为帕斯卡(Pa)；

M”    马姉数:

/     艳热指数“=。,々、；

R.    琢想弋休常数，单拉为齒耳每摩尔开尔文[J∕<mol ∙ K)]；

M    资成的和对分子质it.

絶热和等気皆道方法得您的靖果很接is，対于大多数实际帝况.并不能很容易龍输定热传递将性. 因此迭择飽热管道方法,计算所得的质量通试较大.适合于保守的役全设升.

D.1.6泄混波体蒸发髭

D.l.6.1世游權休的蒸发分为闪蒸恭发、魏皿慕发和质14蒸发三种,其蒸发Ai为这三神蒸发之和.

D-1.6.2闪蒸蒸发爹賦附是D中的DZlI算.

D.1.6.3当被体因蒸不完全,有一部分液体在地面形成液池.并吸收飽面熟量而气牝稼为熱H蒸发.

蕩困蒸发的蒸发速度Ch按式(D.26)l∣∙算：

KΛ _j(T_t-T,) Qi =-------... ........................( D.26 )

H /mt

式中：

Q_f  魏星蒸发速率.单位为千克毎秒(⅛∕3)j

Λ,  液沌面积,单住为平方米<mθ>

T：  环境紀度,单位为开尔文(K)；

Tl  液休沸点.单位为开尔文(K)；

/ʃ   波休菜发魏,単位为腐耳每干克(J,∙'kg);

。-表面携扩散系数,单位为平方来毎秒(盘为),见太D.3;

K -表面号热系数.単位为反持每米开尔∙K)],5L⅛D.3_f

/    蒸发时何.单位为秒(3).

爰D.3某些地面的热传JS(熱扩散、导热)系数

D.1.6.4当热瓦蒸发结束.转由液淹R面气流运曲梗粮体蒸发,称之为质H蒸发.质Id蒸发速度Q,可 按式(D.Z7)l∣∙算：

Q, =» ×P ×M∕<R ×Γ,)×/IE> "2.3 ..................( D.27 )

式中：

Q，   质及蒸发速率,単位为千克毎秒<⅛∙^,3) _S

5 -大^At穗定度系数..5L⅛D-4_f

*    液休您面菓弋压.単位为怕斯卡(Pa);

R   气休代数，单位为應耳每庠尔开尔文D∕(mol∙K)J,

T_t   环境SH度，单位为开尔文(K)；

«    风速，单位为米毎秒(D⅛∙3)₅

r    液沌半径,单位为米(Dl).

表D.4液池蒸发穢式参微

液沌姓大直径取决于泄源点射近的地域肉型、泄镣的连续性或瞬时性.有園堰时，以B0«M大等效 半径为液沌半径;无国垠时.设定液休隣间扩傲到衆小厚度时.推算液沌等效半径.

D.1.6.5液休菜发RKi按式(D.28)"∙算：

W^,..=Q√ι +Q√.÷Q./.        ........................(D.28)

式中：

W”  權治蒸发总量,单位为千克(kg)；

Q_J   闪蒸蒸发速率,单位为干克毎秒(kg")；

G   闪蒸蒸发时间.单位为秒(3)；

Q_t -玆员蒸发速率,单位为干克每秒(kg,T);

t_f   該成蒸发时间.单位为秒(3)；

Q.   建蟀发速率,单位为干克每秒(kg,T);

f. -从發体秋滿到液林全部处理完毕的时间.単位为秒(s),

D.2闪蒸

D2.1闪慕帯走的汽体^

檔饿地休的円蒸比例可按式(D.29)计算：

₌C_L(T_Z→₁)

H、

过热液体闪蒸蒸发速率可按式(D.30)∏算：

Q_J = QL×F.

式中"

F.-推觸液休的闪蒸比例；

Tr - ⅛存振度.单位为开尔文(K);

TI -推觸液休的沸点,单位为开尔文(K)：

Ih -推觸液休的蒸发热.单位为蔑耳每干克(JFkg);

Q -推觸液休的定压德容,单位为干俄耳毎千克开［W∕(⅛

Q..  过热液休闪蒸蒸发速率.单位为千克每秒(⅛∕3),

Q₃.  资质械觸速率,単位为干克每秒(⅛∕3).

D.2.2闪蒸带走的液体髭

当K^)I-算闪恭带走的波林星时,可搜厥以下方法计算.

在緻体㈤蒸过程中.除了有一部分液体转变成代休外.遂有一部分畿休以被演的形式悬浮在,休 中,闪蒸带走的款体I_Ii的汁算如下：

a)当 F.≤0.2 时：

带到空弋中的⅛⅛fi可按式<D.31)∏-算：

D=5×F. XQ_L       ........................( D.31 )

式中：

D  带到空弋中的液体量,单位为千克毎秒(kg心)；

地面波池内讀体批可按式(D.32)计算：

D,=Q — 5XF∖)XQ₁,    ........................< D.32 )

式中：

∑>,  庖面液沌内被休IIb单技为干克毎秒(⅛∕3).

b)当F.>0.2时,權休全部带走.J⅛面无該池形成.

D.3      在大气中的扩散

D.3.1大汽穩定度确定

大任稔定度通常采用PagqUiH分类方法稔定,大弋稼定度分为ABCqE和F六类,大，稳蜜度 的只休分类见衣D.5和衣116.

* D-5 PaSquHl大气卷髭度确定

« D.6日照强度确定

D.3.2 PaSqUiIMJiffordtt 型扩散方程

D.3.2.1位于飽面〃，高处的连续检恣諏的堀羽在给定地点(Eyr)的汚染钩浓度可按式(D.33) 计算S

^{CXj∙^=⁵=2⅛^exp[^-⅛⅛)l×           ]^+exρH(¹⅞^)^f.i

........................(D.33 )

式中：

<O(r,y,_s) 连续排敛时.形成稳定的流场后，给定地点(，，3匕)的汚舞物的浓度,单位为干 克毎立.方米(⅛∙m*),

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D.4火灾和憑炸

D.4.1池火计算

池火火焰的几何尺寸及热幅射劣數按期下歩無升算：

釘计算液治直径

当危险单元为油編或油搭区时.液沌直径D可兹式(D.35)计算：

,4 G \

D=(W)         ........................(D.35)

式中，

S  防火堤所国面税,单位为平方米(d√);

D -液港直径.单位为米(m).

当危险单元为输油管说H无防护堤时,翘定世耕的款休无蒸发,并已充分蔓延、地面无渗透,则

根据泄幫的後体垃和地面性质•雄大的治面荻可按式(D.36)H算：

S=WZiH_uilXf-)       ........................( D.36 )

式中：

W    世捞液休的质量，单技为千克(kg);

ʃʃɑ.,  雄小魅料层厚度,单位为米(m);

F    浪休的吿度,单位为干克毎G.方米(k⅛∙∙∞^,).

雄小物料层与地面性威对应关系见表D.9.

⅛ D-9不同性质炖面物料层潭度             单也为来

b)确定火頰富度

计算池火焰高度的经验公式如下：

L /D =42 × [m . /<#», √^77)]^, ∙- ........................( D.37 )

式中：

L -火焰高度,単位为米(in)；

D   他直径,単位为米(址)；

m,  燃烧速率,单位为千克每平方米秒[kg"n√ ∙s)]:

n -空弋密度,单枚为干克每寸方米(kg/m')?

g   虫力加速度•单位为米毎二次方秒(m∕s^,)∙

C)计算火焰太面热渔量

桐定能Iii由圓柱形火焰側面和IS却向冏国均匀辐射，用式(D,38)"∙算火焰左面的热通星：

竺竺叱竺匝厶 ........................

^IiL。.25心+顽，                (D.38)

式中：

⅛.    火焰宏面的热通I_ib单位为千瓦特毎平方^(kW..∙∙m*),

AHC  燃烧％单位为干俄耳毎千J⅛<kJ..∙⅛)_s

A    魏稲射系数,可取0-15；

m：   森烧速率.単位为干克每平方米M⅛∕<^ • 3)丄

d)目标接收到的熱醐的计算

目标接收到的熱渔量"r)的计算公式为，

₉(r) =7, (1-0.058Inr)V ........................( D.30 )

式中：

N)  目标按收珂的热蔥量,单位为干瓦鶴毎平方米(kw..W)_J

r    日标到祯涌中心的水平距离，単位为米(m);

V —视角系数.

Q视角系数的计算

视角系数V与目様到火厨垂苴軸的距离与火焰半径之比.、和火焰寇度与直径之比a有关.

V=√u*. +Vt₉         ........................( D.40)

XV_B=A -B         ........................( D.41 )

' =1。|：5若紆訂'}«-】)”

^B = ^- WE_D 初贫辑;]^MI

F∙V = arctaα[Λ/(Sⁱ -l)^t,i JA ⅛Λ (J -K 治 ........................(D.44 )

^{J =} [τ√⅛^]^arctaβ[⅛→7⅛nJ^M

K=arctan[G-l)/G + l)]^,J   ........................( D.46 )

_β =(A*+√+l)∕(2_f)     ........................( DA7 )

A = (l+x* )/(2.0        ........................( D.48 J

式中：

'   目标到火焰垂直袖的距會与火焰半径之比；

h  火信高度与直径之比；

λ.bj.k,v_b,Γv  描述方便而引入的中间変hi.

D.4.2沸為液体扩展为華气云爆Jf(BLEVE) it算

采用国际劳丄爼织建议的茄•》液休扩展为蒸，云爆炸热福射楼奉进行计算,步琥如下：

• a) 火爆直径的计算

火球直径计算公式为，

R =Z.9W^j ∙*            ........................( D.49 )

式中：

R   火嫌直径.单位为米(m)；

W  火球中消耗的可燃物质昆，单位为干克(kg)；对于单鶴储存.W取緇容Li的3。％；对于

双策粘存,W取蜩容M的70%；对于多娜佛存,W取端容hi的90%.

• b) 火球持銭时间的计算

火球持续时间按式(D.50)l∣∙算：

t =0.45Wlr            ........................( D.50 )

式中：

Z    火球持彼时间，单枚为秒(3)；

W   火球消耗的可燃物质Lb单位为干克(kg).

C)目标技收到热卽射通Li的卄算：

式中：

_Ih  火球为面的辐射矮困，单位为氏特每平方米(W∕mO_l于柱形播取270 WUW,对于球

形»1 取 200 W/m^} _S

，   目标我火昧中心的平均距离，单位为米(S).

D.4.3 1«射火计算

D.4.3.1毒JS方向嗑射火计算

垂直方向喷射火级箱射通旦计算步號如下：

• a) 火靖长度的升算

火焰长度按式(D.52)计算：

I- 5.3 W「,. 、 C ,.Ni 胡=石+    瓦 J

........................(D.5Z )

式中，

I-   火焰长度.単位为米(m);

<•'.   顷管直径.单位为米(m);

Ct -燃料-空包计算化学反应中燃料的摩尔系数；

T   燃烧火格的氧熟温度,单也为开尔文(K)；

T,  顷射愤弥的笔熟温度,单也为开尔文(K)；

”-燃料-空^AtHlii化学反应中产生每摩尔燃烧产物所窝反应物的摩尔欲；

W.-空弋的庠尔质量.单疚为克每•峰尔(g∕mol)_j

M..   燃料的庠尔质fit.单位为克毎摩尔<g,∙∙∙mol).

对于大务数燃料而⅛/ 7远小于1/T近顏等于1,了和「的比偵在7 5M 9之何.

• b) 目标接收珂热相射通员的计算

_tf(r>=f.9Λ∆H_rF.       ........................(D.53)

式中：

gθ∙) 距离r处目标接收到的頰通垃,单位为千瓦特毎平方米(k½7m');

-大气传输率；

-?     熱辐射系数；

S    燃料的质员流速,单技为干克每秒(⅛∙∙θ)j

WL  嫁浇知単杖.为干儀耳毎千克(kj.∙∙∙k_g);

F_l∙    视角因子.

大气传输率可按式(D.54)U算：

c, = Z.02×  .........................  )

式中：

r.   大弋传输率；

4  大弋中水菜，的分压,单Q为柏斯卡(Pa);

X,   目标到火焰太面的距离,単技为米(m).

大包中水蒸代分压〃，可按式(D.55)计算： P_V =101 325 ×RH× ⁴"% ........................( D.55 )

式中：

4  大包中水蒸/的分压.单枝为帕斯卡(Pa)；

RH 相时湿度,％;

T,   环境鬚度,单技为开尔X(K).

视角因子F,可按式(D.56)计算：

巴=爲       ........................(D.56)

式中：

，•   目标SI火焰中心的距离.单收为米(D1).

D.4.3.2水平方向嚙射火计算

D.4.3.2.1 .血庄的可燃物尚淅时形成朴滝.M果在誹斌裂U：外耕点蛟.刨形成策射火.梱是永惚为圆椎 形,•井用从洪涌处譌火焰长度<∙^,5处的点諒类Sl末表示.

D.4.3.2.2顷射火的火頰长度可按式(D.57)M∙算：

(H_Cmy-^,t,

■*      161.Q6

式中：

ʃ.    火焰长度,单技为米(m);

HC -燃烧魏,单位为塩耳毎干Λ(J∕⅛)₅

m   质H流速,单位为干克毎秒(k_g.ω.

D.4.3.2.3距俊火焰点源X(Dl)处接收到的爐宿射通瓦可按式(D.58)计算:

/Hc^rΛ~

∙ix.Y^j XIO(X)

式中：

<_l 距禽V处接收的熱福射的通I_ib单位为千瓦特毎平方*(kW∕m^,)j

/  玆精射率；

"  大弋传输率.

大弋传输率。按式(D.59)∏∙算： r =1-0.056 51nX            ........................( D.59 )

当为团休火灾时可根据实际情况选择固体火焰模型.

D.4.4蕤气云炯炸(TNO模型)计算

D.4.4.1 TNO方法计算包括以下步骁：

• a) 逬行扩傲计算，⅜⅛定可燃气云的絶国；

• b) 逬行区域检査，珈定拥挤的区域：

C)在被可燃气云建讖的区域内，输定引起强烈冲击披的爆炸iR,包括：

• 1)拥挤的空间和建筑物(如丄艺没务、平台和管勰等)；

2） 平行平面之间的空间（如汽乍底部与跑面之冋等）；

3） 管状结构内的空间（如淺道、桥梁及下水道系统等）；

4） 高压潰故喷射形成的剧烈找动的燃對-空弋.

d） 通过下列步戦,佔算区域内（作为爆炸迎）燃料-空气混合物的燃烧能：

1） 单独考虚毎一个海炸讒.

2） 极设位于部分受约束或受阻碍区域的燃料-空弋成喷射时剧观燃谶的燃JH-空弋为包云中 的蟻炸蠶.对爆炸冲击液有贡献.

3） 估算岀现在区域内（J⅛炜源）的燃料-空包混合裕休税（估算地基于饗个区域的大小.注意 燃:K-空弋混合粉可能没有充酒歴个区壊.此时擲炸源内的携料-空,混合物为尖际进入 诙区坟的体积;此外在估算受阻碍区域休荻时，应該去该区域内设备所占体积）.

4） 爆炸湿的燃烧能按式（D-60）U算：

E=V_S × 3.5 × Iff ........................（ D.60 ）

食中：

E   嫁炸JR内燃料-空弋混合皆的燃烧能,单担为儼耳（J）;

•嫁炸娠中燃料-空弋混合裕休釈.单位为立方米（n√）.

e） 佔开嫌炜诚的强度京，.取債范国为1〜10,如：