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P                                     (JJ 105 2005

城馈供热管网结构设计规范

(j>ι∣r IDr shurhHnl IlrSign()l ht`ating IHPrlillrS IJI('ily arid town

2005 09 16 发布            2005 12-01 实施

中华人民共和国建设部

中华人民共和国行业标准

城镇供热管网结构设计规范

for StnJCtUntl design Of healing PiPelineS In City and town

CJJ 105-2005

J 457-2005

批准部门：中华人民共和国建设部

实施日期：2()。5年〔2月1 H

中国建筑工业岀版社

2005北京

中华人民共和国建设部

公 告

第367号

建设部关于发布行业标准《城镇供热管网 结构设计规范》的公告

现批准《城镇供热管网结构设计规范》为行业标准，编号为 CJJ 105- 2005,自 2005 年 12 M 1 Fl起实施。其中，第 2.(). 6., 2.0.7、2.0.11、4. 2. 1、4.2. 6、6. 0. 6 (A)条(款)为强制性 条文，必须严格执行。

本规范巾建设部标准定额研究所组织中国建筑匚业出版社出 版发行。

中华人民共和国建设部

2005 年 9 J] Ifi [1

屮华人民共和国行业标准

城镇供热管网结构设计规范

Cυde for SIrueIural design Of hcaτing PiPeIineS in CiTy and town

CJJ 105-2()0^

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中国建貌工业出版社出版、发彳ʃ (北京I再郊门万击｝ 新华 B店经销 北京密右幺I：光制版J ,制版

化朮巾-兴顺印刷厂印刷

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幵木*Wall龄毫米］/32印张：)数：成＞「字

Wx)S年IlH第一版 以风年11月第-次印刷 印数：1 IgoO册   定价*1Atw无

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如有印装质蛍问题「可寄本社退换

〔邮政编码100037)

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网书½ : http：//WWw- ChiTIa bUiIding, corn. Cr)

1 总则

2材料

3结构上的作用

3.1作用分类及作用代表值

3.2永久作用标准值

3.3可变作用标准值及准永久值系数

4基本设计规定

4.1 一般规足

1.2璃载能力极限状态计算规足

4.3正常使用极限状态验算规定

5静力计算

*1 管沟及检查室

5.2架空曾道支架

6 构造要求

附录A管沟及检查室结构受热温度计算方法

附录B管沟及检査室结构十压力标准值的确定

附录G地Ifli车辆荷载対管沟及检查宰结构作用标准

值的计算力法

附录L）柔性支架，刚性支架的判别

附录E钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉

（压）状态时的最大裂缝宽度计算

本规范用词说明

条文说明

前 H

根据建设部建标Γ2OO21 号文的要求.规沌编制组在广 泛调査研究，认真总结实践经验"参考仃关标准敢基础上，制定 了本规范。

本规范的主要技术内容：L总则；2.材•料；3.结构上的作 Jlb 4-基本设计规定；5.静力计算；6.构造賑求。

本规范巾建设部负责管理和对强制性条文的解释.由i编单 位负责具体技术内容的解释..

本规范主编单位：北京市煤气热力工程设计院有限公司（地 址：北京巾西单北大街小酱场胡同甲40号；邮政编码: 100032）。

本规范参编单位；北京市市政工程设计研究总院

北京交通大学

中国市政工程东北设计研究院 中国市政I：程西北设计研究院 北京/L维地下工程右限公河

本规范主要起草人：陆景慧雷杠泰翟.荣屮杨成永

IH淞英刘安樊锦仁陈浩生

1总、则

ι.o. 1为在城镇供热管网结构设计中贯彻执行国家的技术经济 政策，做到技术先进、经济合理、安全⅛m.确保质量，制定本 规范。

1.0.2本规范适用于城镇供热管网工程屮下列结构的设计：

1放坡开挖或护壁施匸的明挖管沟及检查室；

2独立式管道支架，包括固定支架、导向支架及活动支架。 I-0- 3直埋敷设热力管道固定墩结构设计及检查室结构抗倾覆、 抗滑移稳定验算应符合国家现行标准《城镇直埋供热管道匸程技 术规m CJJ/T 81的规定。

L 0-4城镇供热管网结构设计，除应符合本规范外，尚应符合 国家现行有关标准的规定。

表2.0.4混凝土的抗渗等级

注：抗滲等皴PI的定义系指龄期为2&1的混凝E构件.施jjllʃ ZO. IMK₁水原后满

足不渗出指标。

2.0.5最低月平均气温低于TC的地区.受冻融影响的结构混

凝土应满足抗冻要求，并按表2. 0. 5的规定确定，

表2.0.5混凝土的抗冻等级

注＞ 1混凝土的抗冻等级Fi.華指岭期为28d的混凝土试件经冻融循坏，次作用 后.其强度降低不趙过25%.車:段损失不超过5%；

2冻融循邸总次数系指…年内气温从十：洩：以上降至一31:以下，然后问升至 I 3°C以L的交替次数.

2.0.6结构混凝土中的碱含量不得大于3.()kg∕m∖

2. 0,7结构混凝土中的氯离子含量不得大于().2%。

2.0.8在混凝七中掺用外加剂的质量及应用技术应符含现行国 家标准《混凝土外加剂》GB 8076,《混凝土外加剂应用技术规 范》GB 50119的规定。

2.0.9在管道运行阶段，当受热温度超过2(}Tfl4,管沟及检查 室结构混凝上的强度值及弹性模崑值应予以折减，不同温度作用 下的折减系数应按表2. 0. 9的规定确定。结构构件的受热温按叮 按本规范附录A的规定计算确定。

2. 0.1结构丁.程材料应根据结构类型、受力条件、使用要求和 所处环境等选用。

2.0.2结构混凝七的最低髄度等级应满足耐久性⅛求，14不应 低「表2.0.2的规定。对于接触侵蚀性介质的混凝土，其最低强 度等级尚应符合现行有关标准的规定。

表2.0.2结构混凝土的最低强度等级

⅛:非严寒和II；寒冷地区露天邱境的架空管道支架.其支架结构混擬土的段低强

度箸级诃降低一个等⅛L

2.0.3混凝上、钢筋的设计指标应符含现行国家标准攻混凝十一 结构设计规范》GBS(X)JO的规定“

钢材的设计指标应符合现行国家标准义钢结构设计规范》 GB 50()17的规定。

砌体材料的设计指标应符合现行国家标准《砌体结构设计规 范》GB 5()003的规定。

2.0.4位于地下水位以下的管沟及检査塞.应釆用抗渗混凝土 结构，混凝七的抗渗等级应按表2.0. 4的规定确定。相应混凝七 的骨科应选择良好级配；水灰比不应大f 0-5,

当混凝土满足抗渗要求时，可不做其他防渗处理。对接触侵 蚀性介质的混凝土，应按现行有关标准戒进行专门试验确定防腐 措施。

3结构上的作用

31作用分类及作用代表值

3.1.1结构上的作用可分为F列三类：

1永久作用，主要包括结构自直、竖向土压力、侧向土压 力、热力管道及设备自重、地基的不均匀沉降等。

2可变作用，主要包括地面车辆荷载、地面堆积荷载、地 去水或地下水的静水压力（包括浮托力）、固定支架的水平推力、 导向支架的水平推力、管道位移在活动支架结构上产生的水平作 用、架空管道支架上的风荷载、检修操作*台上的操作荷载、温 度影响、吊装荷载、流水压力、融冰压力等。

3偶然作用，指在使用期间不一定出现.但发生时其值很 大Fl持续时间较短，如爆炸力、撞击力等，应根据工程实际情况 确定需要计入的偶然作用。

3. L 2结构设计时，对不同作用应采用不同的代表值：对水久 作用应采用标准值作为代表值；对可变作用应根据设计要求采用 标准值、组合值或准永久值作为代表值“

作用的标准值，应为设计采用的基本代表值。

对偶然作用应根据工样实际情况，按结构使用特点确定其代 表值。

3.1.3当结构承受两种或两种以上可变作用时，在承载能力极 限状态按基本组合设计或IE常使用极限状态按标准组合设计中, 对可变作用应按组合规定，釆用标准值或组合值作为代表值。

可变作用组合值，应为可变作用标准值乘以作用组合系数。

3.1.4 iE常使用极限状态按准永久组合设计时，应釆用准永久 值作为可变作用的代表值。

可变作用准永久值，应为可变作用标准值乘以作用准永久值

表2.0.9混凝土在温度作用下强度值及弹性模員值的折减系数

注：当受热温度为中间值时.折减系数值叫线性内插求很。

2.0.10 位于地下水位以上的管沟及检g⅛∏］采用砌体结构。

2.«. 11砌体结构管沟及检查室的砌体材料，应符合下列规定:

1烧结普通砖强度等级不应低于MlJlO;砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于M7. 5_o

2石材强度等级不应低于MU30;砌筑砂浆应采用水泥砂 浆，其强度等级不应低于M7.5_o

3蒸压灰砂砖强度等级不应低于MU15；砌筑砂浆应采用 水泥砂浆，其强度等级不应低于MIO_O

4混凝土砌块强度等级不应低于MU7.5;砌筑砂浆应采用 砌块专用砂浆，其强度等级不应低于M7.5_o混凝土砌块砌体的 孔洞应采用强度等级不低于Cb20的混凝土灌实。

设计规范》GB 50007的有关规定计算确定。

3.3可变作用标准值及准永久值系数

3.3.1地面车辆荷载对管沟及检査室结构的作用标准值及准水 久值系数应按下列规定确定：

1地而车辆载重等级、规格形式应根据地面车辆运行情况 并结合规划确定。

2地IHi车辆的载重、车轮布局、运行排列等，应按国家现 行标准《公路桥涵设计通用规范》JTG [)60的规定确定。

3地面壬辆荷载对结构的竖向压力及侧向压力标准值，可 按本规范附录C的规定计算确定。

4地面车辆荷载准永久值系数由应取0.5_O

3.3.2地面堆积荷载标准值可取10kN∕nr ,其准永久值系数电 可垠0.5。

3.3.3埋设在地表水或地下水以下的管沟及检查空结构，应计 算作用在结构上的静水压力(包括浮托丿J)，作用标准值及准永 久值系数应按卜冽规定确定：

1水压力标准值和应的设计水位，应按水文部门或勘察部 I' J提供的数据采用。

2地表水或地卜水的静水压力标准值应按设计水位至计算 点的水头髙度勺水的重力密度的乘积计算。

3地表水的静水压力水位宜按设计频率1 %采川。相成准 永久值系数，当按最高洪水水位计算时，可取常年洪水位⅛⅛ι⅛ 洪水位水压头高度的比值。

4地卜水的静水压力水位，应考虑近期内变化的统计数据 及对设计基准期内发展趋势的变化进和综合分析.确定其可能出 现的最髙及最低水位,，

应根据対结构的作用效应，选定设计水位，，相应的准永久值 系数，当采用最髙水位时，可取平均水位⅛M∣¾水位的比值"当 采用ιi⅛低水∖ V-时T也应取1 * () C

系数。

3.1.5使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用.应按动态 作用考虑，可将动态作用简化为静态作用乘以动力系数后按静态 作用计算。

3.2永久作用标准值

3- 2.1结构向重标准值，可按结构构件的设计R 'J ⅛材料单位 体积的自重计算确定。

3. 2.2管沟及检查室结构上的竖向土压力及侧向土压力标准值， 应按本规范附录B的规定计算确定。

3.2.3热力管道及设备自重标准值，应按下列规定计算确定：

1热力管道及设备自車标准值，应为管材、保温层、管内 介质及管道附件自車标准值之和。

2蒸汽管道的管内介质自重标准值，在管道运行阶段，应 根据管道运行丄况和疏水设备布置情况进行分析，汽可能有冷凝 水积存时，应考虑管道内的冷凝水积存量；在管道试压阶段，应 按管道充满水计算。

3作用在管道支架结构上的管道自重标准值.应计入管道 失跨的影响，作用标准值应按下式计算：

G =也L              (3.2.3)

式中G——支架结构上的管道自重标准值(kN)；

A  管道失跨系数，一般取L 5,当有诃靠T.程经验时,

可迁当减小；

q一单位长度管道自車标准值(kN/rn)；

L-- W道跨距(m),若更架两侧的跨距不等时，可取平 均值。

对恭汽管网紧邻管道阀门及弯头的管道支架，在管道运行阶 段，作用在结构上的管道自重标准值直按动态作用考虑，动丿J系 数可取1.5.

3.2.4地基的不均匀沉降，应按现行国家标准《建筑地基基础

表3.3丄 不同材料之间的摩擦系数

注:I^rUT管沟及检査室内或室外露天环境的活动支架，钢沿钢稲动摩擦系数徉按 高限取值C

3柔性支架上的水平作用，其标准值应按公式3・&6-3和 3- 3. 6-4计算，荷载作用点取管托底面，

L   3 目 y&

-F

_ 3EJ 厶

"-Rⁱ              -------- '

式中F_tx, F_ty -一分别为管道位移在柔性支架柱匸产生的沿 截面厶3,物主轴方向的水平作用标准值 (N)；

E'、Ef_y-  分别为支架柱対T ʃɪ丿两主轴的截面刚度

(N *mm²),对钢筋混凝土柱分别取 0. 85EJ_X√O. 85EJ_y. E为支架柱材料的弹 性模量(N∕mn√ ),虬为混凝土的弹性模 量；

Ii—— 白支架基础顶面至管道管托底面的支架高度 (mm)

4 悬吊支架上的水平作用，其标准值应按公式3. 3. 6-5和 3. 3. 6-6计算，荷载作用点取吊杆支座。

(3. 3. 6-5) (3. 3. 6-6)

5浮托力标准值应按最高水位至结构底板底面(不包括垫层) 的水头高度与水的重力密度的乘积计算。对岩石地基，当有可靠工 程经验时，浮托力标准值可根据岩石的破碎程度适当折减。

6地表水或地下水重力密度标准值可取10kN∕m∖

3.3.4固定支架的水平推力，其标准值应根据管网的布置及运 行条件确定;相应的准永久值系数们可Jfe 1-0„

3-3-5导向支架的水平推力，其标准值应根据管网的布置及运 行条件确定；相应的准永久值系数们可取1.0。

3.3.6管道位移在活动支架上产生的水平作用，其标准值应按 下列规定确定；相应的准永久值系数也可取1.。。

1对于支架柱嵌固于基础的独立式活动支架，应对支架结 构进行刚性支架、柔性支架的判别，判别方法应符合本规范附荥 D的规定。

2刚性支架上的水平作用，其标准值应按公式3. 3. 6-1和 3.3.42计算，荷载作用点取管托底面。

F_tn. = --         — _μG (3. 3. 6 1)

V^Z(TyAJ ² I- ( K∆y)^z

-,- ^Jf 心一…. μG χ/ C ∕y∆_x )² 4' C 1 κ∆y )^^

式中 FEJ爲---分别为管道位移在刚性支架柱上产生的沿 截面：r、N两主轴力向的水平作用标准值 (kN)；

厶厶一-分别为管道在支架处沿支架柱截而八丿两 主轴方向的位移值(mm),应根据管网的 布置及运行条件确定；

μ--摩擦系数。不同材料之间的摩擦系数可按表 3. 3. 6的规定确定。

ΛJ_y——分别为支架柱截而对于.t、y两主轴的惯性 矩(mτn¹) _O

3.3. 11跨越河流、湖泊的架空管道支架杜上的流水压力标准 值.应根据设计水位按下式计算：

咒心=K「穿A        （3.3- ID

2g

式中氏心流水压力标推值（kN）；

K_t 一支架柱形状系数，可按⅛3.3. 11的规定确定；

V_V-■-水流的平均速度（m/s）；

g—.审:力加速度（In∕s²）；

A --支架柱阻水面积（n?）,应计算至最低冲刷线

表3. 3.11支架柱形状系数Kr

流水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应 确定取最低水位或最高水位。当取最商水位时，相应的准永久系 数可取常年洪水位LJ最高水位的比值.当取最低水位时，5 取 1.。。

3-3.12跨越河流、湖泊的架空管道支架柱上的融冰压力，其标 准值可按下列规定确定。简载的准永久值系数.东北地区和新疆 北部地区旳可取0. 5;其他地区电叮取饥，

1作用在具有竖直边缘支架柱上的地冰压力标准值，明按 F式计算：

Flk = mt,∕ι⅛∣              （3. 3. 12 -1）

式中Fl_fc——竖直边缘支架柱上的通冰压力标准值（kN）；

m_h-  支架柱迎水面的体形系数，方形时为1.0;圆形时

为0.9；尖端形时应按表3.3, 12的规定确定；

.Λ 一冰的极限抗压强度（kN∕_m≡）,当初融流冰水位时 可按750kN∕n√采用；

I支架柱在设讣流冰水位线匕的宽度（m）；

IJ

式中F血、% ——分别为管道位移在悬吊支架吊杆上产生的沿 截面尤、了两主轴方向的水平作用力标准伯: (kN)；

LR-------吊杆长度(InnI) _O

5 管道滑动支墩上的水平作用，其标准值应按公式

3. 3- 41和3. 3. 6 2计算，荷载作用点取管托底Ifik

3.3.7架空管道支架结构设计应考虑由管道传来的横向风荷载, 其标准值应按下列规定确定；相应的准永久值系数⅛⅛可垠0。

1作用标准值应计人管道失跨的影响，并应按下式计算：

FWi_i = AWlj)L                  (3. 3. 7)

式中FWk  管道支架”的风荷载标准值(kN)；

λ——管道失跨系数.应按本规范第3.2.3条的规定确 定；

S_k―-风荷载标准值(kNΛ√),应按现行国家标准《建 筑结构荷载规范》GB託鵬9的规定确定；

D--一含保温层的管道外径(m)；

L——管道跨距(m),若支架两侧的跨距不等时，Uj取 平均值。

2荷载作用点取管道中心。

3.3.8热力管道检修操作平台上的操作荷载，包括操作人员、

•般工具、零星材料的自重，可按均布荷载考虑，其标准值可収

2. 0kN∕m^j ；荷载准永久值系数勤可取0.6 _O

对于露天检修操作平台.当按本规定取用操作荷载时.可不 考虑宓荷载的作用_O

3.3.9混凝土结构管洶及检査宰，应专虑在管道运行阶段结构内、 外壁面温差対结构的作用。壁面温差作用标灌值可按本规范附录A 的规定计算确定；温度影响作用的准永久值系数饱仰取1.0“

3-3- 10对「通行管沟及检查室结构，应考虑管道安装及检修阶 段的吊装荷载，荷载标准值釆用所起吊管道、设备的自重标准 值；荷载准永久值系数⅛⅛可取()。

IO

4基本设计规定

4. 1 一般规定

4.1.1本规范釆用以概率理论为基础的极限状态设计方法，除 验算结构抗倾覆、抗滑移及抗浮外，均应采用含分项系数的设计 表达式进行设计。

4.1. 2结构设计应计算下列两种极限状态:

1承载能力极限状态：在管道安装、试压、运行及检修阶 段，对应于结构达到最大承载能力，结构或结构构件及构件连接 因材料强度被超过而破坏；结构因过量变形而不能继续承载或丧 失稳定（如横截面压屈等）；结构作为刚体失去平衡（如滑移、 倾覆、漂浮等八

2正常使用极限状态：在管道运行阶段，对应于结构或结 构构件正常使用或耐久性能的某项规定限值，如结构变形、影响 耐久性能的控制开裂或局部裂缝宽度限值等。

4.1.3管沟及检查室结构及结构构件的承载能力极限状态设计, 应包括下列内容：

1管道运行阶段结构构件的承载力计算。对通行管沟及检 查室，尚应进行管道安装或检修阶段起吊管道、设备时结构构件 的承载力计算；对需揭开盖板进行管道检修的管沟及检查宰、尚 应进行管道检修阶段结构构件的庶载力计算；对设冇固定支架的 管沟及检查宅结构、蒸汽管网设冇活动支架的管沟及检査室结 构.尚应进行管道试压阶段结构构件的承载力计算。

2设有固定支•架.导向支架及活动支架的管沟及检查室结 构，管道运行阶段结构作为刚体的抗滑移、抗倾覆稳定验算。对 设有固定支架的管沟及检查室结构、蒸汽管网设有活动支架的管 沟及检查室结构，尚应进行管道试压阶段结构作为刚体的抗消

tι——冰层厚度（m）,应按实际情况确定。

表3.3.12尖端形变架柱体形系数n⅛

2作用在具有倾斜破冰棱的支架柱上的融冰压力标准值, 可按下列公式计算：

FIek = ʃiwiɪ               （3- 3. 12-2）

Fi_tlkk = f_lκthgθ             （3. 3. 12-3）

式中Fg  -竖向冰压力标准值（kN）；

Fm.k---水平向冰压力标准值（kN）;

伝—冰的弯曲抗压极限强度（kN∕π√）,可按0.7_JG 采用；

O--破冰棱对水平线的倾角（°）。

4. L9对结构的内力分析，均应按弹性体系计算，不应考虑由 非弾性变形所引起的蜩性内力車分布。

4.2承载能力极限状态计算规定

4. 2.1结构按承载能力极限状态进行设计时，除验算结构抗倾 覆、抗滑移及抗浮外，均应采用作用效应的基本组合，并应釆用 下列设计表达式进行设计：

‰S≤R               (4. 2. 1)

式中Yo——结构的重要性系数，不应小于LO;

S——作用效应基本组合的设计值； R——结构构件抗力的设计值。

4.2. 2作用效应駐木组合的设计值，应按下式计算:

M                          TT

S =7λfS<√k 十 ⅞⅛〉J                 (4. N. 2)

T 1                 「T

式中•一第I个永久作用的分项系数；

7⅛    J个可变作用的分项系数；

SC_tk -按第，个永久作用标准值G,"计算的作用效应值；

S臥  按第J个可变作用标准值Q,k计算的作用效应值；

Ψ~∙可变作用的组合系数，可取饱=0∙9;

m——参与组合的永久作用数；

…参与组合的可变作用数。

4- 2.3永久作用的分项系数.应符合下列规定：

1当作用效应对结构不利时，对结构自重应取1.2,其他 永久作用均应取1.27。

2当作用效成対结构有利时，均应取1.0。

4. 2.4可变作用的分项系数均应取1. 4。

4.2.5结构上的作用组合工况应符合F列规定:

1管沟及检查室结构上的作用组合，应按表4. 2. 5-1的规 定确定。

移、抗倾覆稳定验算。

3当结构位『地下水位以下时，管道运行阶段的结构抗浮 稳定验算。对需揭开盖板进行管道检修的管沟及检查室，尚应进 行管道检修阶段的结构抗浮稳定验算。

4预埋件设计。

4. 1.4固定支架、导向支架及活动支架结构及结构构件的承载 能力极限状态设计，应包括下列内容：

1管道运行阶段结构构件的承载力计算。对固定支架及蒸 汽管网的活动支架，尚应进行管道试压阶段结构构件的承载力计 算。

2管道运行阶段架空管道支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定 验算及地基承载力计算。对固定支架及蒸汽管网的活动支架，尚 应逬行管道试压阶段支架基础的抗滑移、抗倾覆稳定验算及地基 承载力计算。地基承载力计算应符合现行国家标准《建筑地基基 础设计规范》OB 50007的有关规定。

3预埋件设计。

4.1.5预制混凝土滑动支墩的结构设计，应包括下列内容：

1管道运行阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算.对蒸汽 管网尚应进行管道试压阶段墩体及其底部坐浆的承载力计算。坐 浆承载力计算应符合现行国家标准《砌体结构设计规范》 GB 5∞03的有关规定。

2管道运行阶段墩休的抗倾覆稳定验算。对蒸汽管网尚应 进行管道试压阶段墩体的抗⅛St覆稳定验算。

3预埋件设计。

4.1. 6混凝十.结构构件上的预埋件设计应符合现行国家标准 《混凝土结构设计规范》GB 50010的有关规定。

4.1.7管沟及检查室的预制盖板、钢筋混凝土预制装配式管道 支架，应进行构件吊装的承载力验算，构件上的作用按其自牽乘 以动力系数计算，动力系数可取∣∙5°

4.1.8架空管道独立式活动支架不宜采用钗接支架及半饺接支架。

续表 4. 2. 5-2

江：1占中扣的作用为相应工况及环境应r计算的项I"打∙^,∕δ^γ' rt⅛fr川 应按JHΨ⅛il⅜件确建采用，

2对于活或殳架.h：管道试压■「祝卜应计人莒道偏心安装的κ⅛_i f^,l^∙M½ 彳「「况H⅛i∣-Λn道运行时热膨胀引起的偏心影响.普道偏心距应根据管 网的⅛K'√⅛⅛ifj∙条件确定。

4. 2.6结构在组合作用下的抗倾覆、抗滑移及抗浮验算，均应 采用含设计稳定性抗力系数（K）的设计表达式。K*值不应小 于表4. 2.6的规定。验算时，抗力只计入永久作用；抗力和滑动 力、倾覆力矩、浮托力均应采用作用的标准值。

表4. 2.6结构的设计稳定性抗力系数K,

表4. 2. 5 1管沟及检查室结构上的作用组合

⅛: 1 T.况类别：（1）为管道运狂上况* ⑵为揭开盖板进汀管边检修丄况； ⑶为通行管沟及⅛f⅞⅛在管道安装或检修阶段起吊借适、设备丄况; U）为管道试压「一况；

2表中打^b+√^t,的作用为相成T一况应『计算的项口；打“△”的作用应按具 体设计条件确定采用；

3地面车翘荷载和地面堆积荷载不应同时计算・应根据不利没计条件计入其 中一项；

4 一匚况 以）在计算静水任力及浮托丿J时,地卜水位不应高于恻墙侦端:

5工况＜2）在计算结构闩重时，不应计入预制盖板

&管道水平作用・包括固定支架的水Yffl-Jj.导向支槊的水平推丿J及管谊位 移在活动支架结构I•一产生的水平作用；

ʃ操作荷载系指检修操作甲-合L的操作荷载.

2管道支架结构上的作用组合，应按友1.2.5-2乾规定确定。

表4. 2.5-2管道支架结构上的作用组合

2检查室及管沟结构承受管道水平作用时的抗滑移稳定可 按F式验算（图4.2.7）：

d（KJA_tk — 2//）K_Elytk）² + （K_HF_yk 一 2∕^ι E_FLXhk

≤ Glk㈣ + （Gk +GQ∕⅛              （4.2* 7-2）

式中F土- 沿检查室结构κ•轴方向（或管沟结构纵向）的管

道水平作用标准值（kN）；

FM—-沿检查室结构X轴方向（或管沟结构横向）的管

h）结构平面受力简图

图4.Ξ-7检査室（管沟）结构抗滑移稳定验算示意

4.2.7进行结构承受水平作用的抗滑移稳定验算时，抗力应计 入由管道及设备自重、结构自重、结构上的竖向土压力形成的摩 阻力，对管淘及检查室结构，尚应计入侧向土压力形成的摩阻 力；对岩石地基，当采取可靠嵌固措施时，尚应计入岩石对结构 的嵌固作用。结构的抗滑移稳定验算应符合下列规定：

1架空管道支架结构承受水平作用时的抗滑移稳定可按下 式验算：

+ F* W(M+GQ产     (4. 2. 7-1)

式中F_lA——沿支架结构ɪ轴传至基础顶面的水平柞用标准值

(kN)；

Fyk—沿支架结构jʃ轴传至基础顶面的水平作用标准值 (kN)；

N_fe——支架结构自重与管道及设备自重标准值之和 (kN)；

G_k——基础自重和基础上的土車标准值(kN),位于地 下水位以下部分应扣除浮托力；

μ—土对基础底面的摩擦系数，可按⅛ 4. 2.1-1的规 定确定。

3S4. 2. 7-1 土对混凝土结构表面的摩擦系数

管沟及检在室在管道检修阶段揭并盖板时的结构抗浮稳定验 算，抗力应只计入结构（不包括预制盖板）自瓦

当采取其他抗浮措施时，可计入其有利作用„

4.3正常使用极限状态验算规定

4-3. 1结构的正常使用极限状态验算.应包括变形、抗裂及裂 缝宽度等，并应控制其计算值不超过相应的规定限值。

4.3.2结构穿越铁路、土要道路及建（构）筑物时,应按现行 有关标准的规定进行受弯构件的挠度验算。

4-3.3钢筋混凝土结构构件在组合作fflT.计算截面的受丿J状 态处于受弯或大偏心受拉（压）时，截面允许出现的最大裂缝宽 度限值应为2mm。

4.3.4対正常使用极限状态，作用效应的标准组合设计值应按 卜,式计算：

W                                     ??

S = ɪj ⅛a + SQIk + ⅛ 习 SQ⅛       （4. 3.1）

式中Sg———诸可变作用的作用效应中新控制作fflΛ;

职——可变作用的组合系数，应按本规范第1- 2. 2条的 规定确定。

4.3.5正常使用极限状态验算时，结构上的作用组合工况应按 本规范第1. 2. 5条中管道运行工况下的作用组合确定。

4.3.6钢筋混凝土结构构件在标准组合作用下，计算截面处于 受弯或大偏心受拉（压）时，其可能出现的最大裂缝宽度可按本 规范附录E的规定计算确定.并应符合本规范第1. 3- 3条的规 定.

4.3.7铜筋混凝土结构构件在组合作用下，构件截面处于轴心 受拉成小偏心受拉时，应按不允许裂缝出现控制，并应取作用效 应的标准组合按下式验算：

^Nk （.⅛;'丄）*/        （4.3.7）

道水平作用标准值（kN）；

K_ay,_k…•作用在¹J检査室结构丁轴垂I^rL侧墙（或管洶结构 侧墙）上的主动土压力标准伉（kN）,应按本规 范附录R的规定计算确定；

E_astk-——作用在S检查室结构ʃ轴垂直侧墙上的主动上压 力标准值CkN）,应按本规范附录H的规定计算 确定；对于管沟结构，取K_aXhk ^0；

（；止 检竟宰（或管沟）结构上部覆土审标准值（kN）, 位「地下水位以下部分应扣除浮托力；

（心—检查室（或管沟）结构Iⁱl.重'J管道及设备fi車:标 准值之和（kN）,位「地下水位以下部分应扣除 浮托力；

他、内分别为上対结构侧面、顶面、底面的摩擦系数， 其中土对混凝上结构表面的摩擦系数∏Γ按M 4. 2. 7-1的规定确定，上对砌体结构表面的摩擦系 数可按表4. 2.7-2的规定确定。

注：当 K_SF_Xk — 2/q Jf_lv.k <、0 时■取 K*F*k — 2/a E_IIBk -- 0；当 K、Fyk …

2网 EgkV: 0 时，取 K,, F_iI_t ■ 2网 E_BI,∣< • （.>„

表4. 2. 7-2 土对砌体结构表面的摩擦系数

4.2.8结构在管道试压及运行阶段承受水平作用时的抗倾覆稳 定验算，抗力应计入管道及设备自車、结构IT重及结构I』勺竖何 十.压力，并应対地卜水位以卜部分扣除水的浮托力。

4. 2.9管道运行阶段结构抗浮稳定验算，抗力应计入管道及设 备白重、结构自重、结构上的!紧向十.压力。

5静力计算

5.1營沟及检查室

5.1.1钢筋混凝土整体现浇矩形管沟的结构计算简图，河按下 列规定确定：

1盖板与侧墙、侧墙与底板的连接均应视为刚接.应按闭 合框架进行计算。

2底板地基反力可按均匀分布简化计算。当管沟净宽度大 「3m时，宜考虑结构与地基七的共同工作。

5.1.2钢筋混凝土槽形管沟的结构计算简图.可按下列规定确 特：

1预制盖板可按两端与侧墙饺接的单向板计算。

2侧墙与底板的计算应考虑管道运行及管道检修揭开盖板 两种工况，荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。

在管道运行阶段，侧墙L:端可视为不动饺支承于盖板，侧墙 下端与底板的连接应视为刚接。

在管道检修揭开盖板时，侧墙上端应视为自由端、下端与底 板的连接应视为刚接,,

3底板地基反丿J可按均匀分布简化计算。当管沟净宽度大 F3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。

5.1.3砌体结构矩形管沟的结构计算简图，可按下列规定确定：

1盖板可按两端与侧墙钗接的单向板计算。

2侧墙与底板的计算应考虑管道运行和管道检修揭开盖板 两种工况，荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。

在管道运行阶段，侧墙上端可视为不动皎支承于盖板，侧墙 下端与底板的连接，当管沟的净宽不大于3m时，"视为固定支 承于底板；当管沟的净宽大于3m时，侧墙与底板的连接宜视为

式中Nk——作用效应的标准组合下计算截面上的轴向力（N）； ¾'…轴向力对截面重心的偏心距（mm）；

7——混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数，按现行 国家标准《混凝土结构设计规范》GB 5（）0】。的规 定确定。对短形截面，y=l∙75;

W_o — -换算截血受拉边缘的弹性抵抗矩（mn?）.

A_U-——计算截面的换算截面积（mπ?）;

a«  混凝土拉应力限制系数，可取0.87；

∕∣k-----混凝土轴心抗拉强度标准值（N/mm²） „

根据洞口位置、洞门尺寸及洞口加强措施等条件具体确定。

5底板地基反丿J可按均匀分布简化计算“当底板短边的净 长度大于3m时，宜考虑结构与地基七的共同工作。

5.1.6位于城市緑地或人行道下的砌体结构检查宅，当净空高 度不大于2比、覆上深度不大于2. -Im时.砌体侧墙厚度可按表 5∙ L 6的规定确定。

表5. 1.6砌体结构检查室侧墙厚度

I木友仅J±块体为烧结普通砖或,⅛⅛,⅛砂砖.砌筑砂浆为水泥砂颦的砌 体侧墙；

2材料强度等级地符合本规范第2. O. ɪl条的观,定，

5.2架空管道支架

5. 2.1柔性支架及刚性支架结构的计算简图，何按下列规定确 定:

1单柱式支架结构，应按卜.端自由、下端同建进行计算。

2沿管道纵向为单柱式、沿横向为框（排）架式的支架结 构，沿管道纵向，应按上端n⅛,下端固定进行计算；沿管道横 向，可按根（排）架逬行计算。

3沿管道纵、横冏均为框（排）架的支架结构，M分解为 单片平面框（排）架进行计算。

5. 2. 2支架柱计算氐度，可按下列规定确定：

i钢筋混凝上结构支架柱计算佼度.可按表5. 2. 2【的规 定确定。

2钢结构支架柱，沿管道纵向计算长度.可按表5. 2.2-1 的规定确定；单层单跨钢结构支架枉沿管道横润计算长度，可按 表5. 2. 2-2的规定确定。

刚接。

在管道检修揭开盖板时，侧墙应按上端自由.F端固定支承 于底板进育计算。

3底板地基反力可按均匀分布简化计算。当管沟净宽度大 于3 m时.宜考虑结构与地基土的共同匸作。

5.1.4钢筋混凝上结构检查室的结构计算简图，可按F列规建 确定：

1当盖板为预制装配时，盖板可按简支于侧墙进行计算; 侧墙与底板计算应考虑管道运行和管道楡修揭开盖板两种匸况. 荷载作用效应应按两种匸况的不利者取用。

侧墙上端在管道姑行阶段，可视为不动饺支承于盖板.在管 道检修揭开盖板时应视为巾由端，侧墙与侧墙、側墙与底板的连 接均可视为刚接。

2盖板、底板与侧墙为整体浇注时，侧墙与盖板、侧墙可 侧墙、侧墙与底板的连接均可视为刚接。

3当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构计算简图成 根据洞n位置、洞口尺寸及洞口加强措施等条件具体确定。

4底板地基反力可按均匀分布简化计算。洋底板短边的净 长度大于3m时，宜考虑结构与地基土的共同工作。

5-1-5砌体结构检查室的结构计算简图，可按下列规定确定：

1盖板可按简支于侧墙进行"I十算。

2当盖板为预制装配，在管道检修阶段需妾揭开盖板时, 侧墙与底板计算应考虑管道运彳亍和管道检修揭开盖板两种匚况, 荷载作用效应应按两种工况的不利者取用。

侧墙上端在管道运行阶段，可视为不动餃支股于盖板，在管 道检修揭开盖板时应视为自由端，侧墙与侧墙的连接可视为饺 接，侧墙下端可视为固定支承于底板。

3盖板为整体现浇时，侧墙与盖板、侧墙与侧墙均可视为 逾接，侧墙下端可视为固定支承于底板.

4当盖板、底板或侧墙上开有孔洞时，其结构讣算简图应

5.2.3矩形或圆形截面的钢筋混凝土结构支架柱，其最小截面 尺寸应符合下列规定：

1固定支架及导向支架按下列公式验算：

式中 HL -支架柱对主轴工的计算长度（mm）；

HO_y-一支架柱对主轴丿的计算长度（mm）；

H₀- -H_ta. H时二者中的较大值（T_nm）；

b—— 支架柱在工轴方向上的宽度尺寸（mm）: K——支架柱在丿轴方向上的宽度尺寸（mm）； d——圆形柱截面直径（mm）。

2活动支架按下列公式验算：

5.2.4钢结构支架柱，允许长细比应符合现行国家标准《钢结 构设计规范》GB 50017的规定，

⅛ 5.2.2-1支架柱计算长度

2简图2、∙1的计算长度值，只IS用于梁与柱的线性刚度比王2的情况;

3 Hy-JK架柱的髙度，可按下列规定堰值：

n简图I、2的H值，为支架梁顶面至某础顶阿的髙度；

2） 简图3的H億，为支架WSi⅛⅛:基础顶闽的高度；

3） 简图4、5、6的H值，为支架柱水平艾点间的距.离。

⅛5. 2.2-2钢结构支架柱沿横向计算长度

注：1本表仅茹用于梁柱节点为刚接情况;

2梁柱节点为刚接的多层钢结构支架柱,支架底琮柱沿横向的计算此度按本表 计算;当梁坷枉的线性刚度比32时,其他层柱可按表5. 2. 21简图，1取值.

• 2) 填缝材料应采用具有适应变形功能的板材。

• 3) 嵌缝材料应采用具有适应变形功能、与混疑土表面粘结 牢固的柔性材料，并具有在环境介质中不老化、不变质的性能。 6.0.5管沟及检查室钢筋混凝土构件的施王缝设置，应合下 列规定：

1施工缝宜设置在构件受力较小的截面处.

2施工缝处应有可靠的措施，保证先后浇筑的混凝土间良 好固结，必要时宜加设预埋止水板或设置遇水膨胀的橡胶止水条 等止水构造。

6- 0. 6钢筋的混凝上保护层厚度应智合F列规定：

1钢筋混凝土结构构件纵向受力的钢筋，其混凝土保护层 厚度不应小于钢筋的公称直径，并应符合表6.0.6的规定。

表6.0.6纵向受力钢筋的混凝土保护层最小厚度

注：管淘及检査室底板下应设有混擬土垫层。

2箍筋、分布筋和构造筋的混凝土保护层厚度不应小于 20mm _o

3对接触侵蚀性介质的混凝土构件，其混凝土保护层厚度 尚应符合现行有关标准的规定。

6.0.7钢筋混凝土结构构件纵向受力钢筋的配筋率，应符合现

6构造要求

6.0.1管沟及检査室结构防水应符合卜列规定：

1结构位「地下水位以卜时,应采用抗渗混凝土结构、并 根据需要增设附加防水层或其他防水措施。

2位「地下水位以上的混凝上结构成砌体结构，应考虑地 发水及毛细管水等作用，釆取可靠的防水措施“

3柔性防水层应设置保护层匸

6.0.2管沟沿线府设置伸缩缝、"对土质地基，伸缩缝的间距应 符合下列规定：

1对钢筋混凝土结构管沟，其间距不宜大于25m_o

2对砌体结构管沟，其间距不宜大于40m,, 6.0. 3管沟沉降缝的设置应符合下列规定:

1管沟的地基土有显薯变化或承受的荷载差别较大时，直 设置沉降缝加以分割。

2检疚室沟I I外与管沟结合部应设置沉降缝，其距检査宰 结构外缘不宜大于2Hl_o

3沉降缝与伸缩缝可结合设置。

6.0.4伸缩缝与沉降缝的构造，应符合卜列规定：

I縫宽不宜小于30mm,并应贯通全截面。

2伸缩缝与沉降缝应由止水板材、填缝材料及嵌缝材料二 部分构成，并应符合下列规定：

D止水板材宜釆用橡胶止水带。当采用中埋式止水带时. 在缝两侧各不小于40Ornm范IB内，混凝土结构的厚度不应小于 300mm；对砌体结构管沟，在缝两侧各不小于IOOmm范围内， 应采用混凝土整体现浇结构.其与砌体墙接触面应釆用在砌体墙 上预留马牙槎接合

附录A管沟及检查室结构 受热温度计算方法

• A.O. 1管沟及检查室内空气温度应采用管道运行阶段的最髙温 度。

A-O-2地面空，（温度应按下列规定确定：

1确定混凝上的设计强度及弹性模量在温度作用F的折减 系数时，应采用管网运行时的最高月平均气温；

2计算衬砌内外壁温差肘.应采用管网运行时的最低月平 均气温。

A-O-3结构层计算点的受热温度（图A.0.3）,可采用平壁法 按下式计算：

T_J r T_tf — LiL 史 R_i        （A. 0. 3）

Rt i-'-0

式中T_I- H-算点的受热温度（笆）；

L 一管沟内空气温度（°C）；

匸-地面空气温度（^Ie）,当计算结构底板的受热温度 时为地温：当计算底板最高受热温度时，取二= 15X2；当计算底板内外壁温差时，取T_a = IO^oC;

R 一结构层、防水层及订算土层等的总热阻（电• r/w）；

R_l •第 £ 层热阻（tn^E*V/W）_o

A.0.4结构层、防水层及计算土层等的总热阻应按下列公式计 算：

th

R, =¾ + ∑K∙+Rs +R_a （A.0.4-1）

T- 1

R_K = ¹                （A, 0,4-2）

行国家标准《混凝土结构设十十规范》GB 50010的规定。

6.0.8管沟结构的现浇钢筋混凝土构件，其纵向构造钢筋应符 合F列规定：

ɪ构件里、外侧构造钢筋的配筋率均不应小ro.i5⅜₀

2钢筋间距不'廿大于200mm_O

3钢筋的搭接、锚固应符合现行国家标准《混凝土结构设 计规范》GB 50010中对于受拉钢筋的有关规定。

4当结构位于软弱地基以卜一时，其盖、底板纵向构造钢筋 的配筋量应适当增加。

6.0.9采用钢结构的管道支架、钢梯、钢平台及预埋件，其暴 露在大气中的构件表面，应采取防锈措施。

6.0.10管沟及检査室内管道支架釆用钢结构时，支架立朴根部 应釆用混凝土包裹，其保护层厚度不应小于50mm,包裹的混凝 土高出底板高度，在管沟内不应小于15Omm,在检查室内不应 小于 30OnIrn_n

A₅--计算土层厚度(m)；

4——计算土层外表面的放热系数［W/ (π√ •功丄M

按表A. 0.4的规定确定。

表A.0.4计算土层外表面的放热系数敏

A-0.5结构层、防水层及计算上层等的导热系数，应按实际试 骑资料确定。当无试验资料时，対儿种常用的材料，T燥状态下 可按表A. n 5的规定确定。具体取值时应考虑湿度对材料导热 性能的影响。

表Λ,0,5干燥状态下常用材料的导热系数人

A-O-6计算上层厚度(图A.().6)可按下列公式计算：

1计算结构盖板时.取盖板顶面至设计地面的距离(rn)_o

2计算结构侧墙时：

图A. ().3传热简图

式中

RL计算土层外表面的热阻(r∏2 ∙°C∕W);

«_B-―结构层内表面的放热系数EW/ (m² •¥；)],取

J2W/ (HI^E -°C)；

AL—结构层及防水层的导热系数QW/ (m - °C)]；

2 一计算土层的导热系数CW/ (m∙ °C)J;

h_i——结构层及防水层厚度(In)；

附录B管沟及检査室结构土压力标准值的确定

• B. 0.1管沟和检查室结构上的竖向土压力标准值町按下列规定 确定：

1当设计地面高于原状地面，作用在结构上的竖向上压力 标准值应按下式计算：

= C^H_i           (B.O. 1-1)

式中Kλ-结构顶面每平方米的竖向七压力标准值(kN/m，)； Q.  填埋式土压力系数，与导、结构地基土及冋填

土的力学性能有关，可取1.2-1.4；

K   回填土的重力密度(kN∕m³),可取18kN.∕m³;

//,——管沟或检查室盖板顶面至设计地面的距离(m)； B_r——管沟或检查室的外缘宽度＜m)_o

2对由设计地面开槽施工的管沟或检查室，作用在结构上 的竖向土压力标准值可按下式计算：

F_sv,k ==Z_tHS                (B- 0- 1-2)

式屮_Ma -竖向土压力系数，通常当结构平面尺寸长宽比小于 或等了TO时，可取1.()；当结构平面尺寸长宽比大 于10时，宜取1. 2。

B.0.2作用在管沟和检査室结构上的侧向土压力标准值，应按 下列规定确定(图B.0.2)：

1应按主动土压力计算。

2当地面平整、结构位于地下水位以上部分的主动土压丿J 标准值可按下式计算：

ET = KHZ          CB-0.2-1)

知=加=O. 5O5H-O. 325 + 0. 05OB ∙ Il

(A. 0. 6-1) 式中加一一侧墙外计算土层厚度(ɪn);

H——结构底板上皮至设计地面竪向距离＜m)_f B——结构净宽(m)。

3计算结构底板时：

Λ_s = h_i                 (A. 0. 6-2)

式中h_i 一底板下侧计算土层厚度(m},当计算底板最高受 热温度时，取A₃=O. 3m_i当计算底板内外壁温差 时 ft≥=0. 2m_o

附录C地面车辆荷载对管沟及检査室结构 作用标准值的计算方法

• C. 0.1地面车辆荷载传递到结构顶面的竖向J k丿J标准值，可按 下列规定确定：

1单个轮压传递到结构顶面的竖向压力标准值可按下式计 算(图 C.(). 1-1)：

∕^zl>QvΛk                              , ■ -> ,■( _I I、

ʧʧi, —------------------ (t.-∙ 0. I^-! ^J

¹    (a_j+1.4H)(⅛ + 1.4H)

或中-轮压传递到结构顶面处的哆向压力标准值(kWm*

Q.,_k-——车辆的i个车轮承担的单个轮压标准值(kN)；

a_i- f个车轮的着地分布长度(m)；

l>_l——，个乍轮的着地分布宽度(m)；

H—-覆土深度(m)；

Z⅛ -一动力系数，可按表C. 0. 1的规定确定。

图C. O- 1-1单个轮压的传递分布图

(1>)顺轮胎着地&度的分布

图K 0.2管洵或检査室侧墙L的主动h 压力分布图

3结构位「地下水位以下部分的侧向压力应为主动土压力 与地下水静水压力之和，此时主动十.压力标准值可按下式计算：

F/ = KBEZW+7,（Z …Zw）］    （Li-O- 2-2）

式屮E<₁,λ-—地下水位以上的主动土压力标准值（kNUm∙;

∕^,'<_1l, ⅛ 地F水4立以卜-的主动土压力标准值（k N ∕m²）；

KL…K动土压力系数，应根据上的抗剪独度确定，当 缺乏试验资料时，对砂类土或粉土可取!；对茹 性土甘〔取身〜+ ；

Z 自设计地面至算截面处的深度（m）；

ZW——自设计地而至地卜水位的距离（m）；

K  地下水位以下回填上的有效車度，可取IOkN∕m∖

ʤ-沿车轮着地分布长度方向，相邻两个车轮间的净距 (m) _O

C 0.2对钢筋混凝土整体现浇矩形管洶，地面车辆荷载的影响 可考虑结构的整体作用，此时作用在结构上的竖向压力标准值可 按下式计算(图C. 0. 2)_:

Qve,k = ʧvk ~                  (C- ɔ- 2)

式中‰_k-专虑结构整体作用时车辆轮压传递到结构底面的 竖向压力标准值(kN∕m²);

LP —轮压传递到结构顶面处沿管沟纵向的影响K度 (m)；

J” 一管沟纵向承受轮压影响的有效长度(nι), ∏T取 U = L_II+ 2H_p. HP为管沟总高度(m)_o

图C. 0.2考虑结构整体作用时车辆荷载的竖向压力传递分布

C 0.3地面车辆传递到结构匕的侧压力标准值，M按下式计 算：

如丄=K/A"           (G.0.3 1)

式'P ‰,_k --地面以下计算深度M处墙上的侧压/J标准值

表GO. 1动力系数f⅞

2两个或两个以匕单排轮压综合影响传递到结构顶面的竖 向压力标准值，M按下式计算(图C. 0. 1-2):

(iiʃ 1. 4Z∕)(∕a⅛_i r〉:CZI)_I+1.4H〉

式中十-车轮的总数量；   ^J

d_hl -沿车轮着地分布宽度方向，相邻两个车轮间的净距

(a)歟轮胎肴地宽度W5>⅛          0>｝顺轮胎着地长度的分∙⅛

国Cql-2两个以上单排轮压综合影响的传递分布阁

3多排轮压综合影响传递到结构顶面的竖向压力标准值. 叫按下式计算：

ʃr

⅛Qvr ÷ Ii

i 1

"f ~-----b

(ɪɔ+ ɪj dr_Aj + J - 4 H) ( ɪɔ bi 卜 ɪ_J t⅛ 丄 L I H)

Γ- I               j 】                                       Γ `i               √ ■ 1

(C.(丄 1-3)

式中m_ii —沿车轮着地分布宽度方向的车轮排数：

皿 一沿车轮着地分布长度方向的车轮排数菱

附录D柔性支架、刚性支架的判别

D-0.1本规范的柔性支架及刚性支架，均指支架⅛⅛∣Λ1 f∙¾础 的独√.Xf⅛⅛支架.其屮柔性支架系指支架的刚度较小，支架位 移能适应倩道变形要求，柱顶与管道没冇和对位移；刚性支架系 指支架的刚度较大，位移较小，管道通过管托在支架、'"主或横梁 上滑动或滚动。

Il 0. 2柔性支架、刚性支架的判别.应按下列规定确定：

K_i ■■:：> F₁ 时,为柔性支架        (L). 0.2 1}

E_n WE时，为刚性支架      (1).().2-2)

Fg =Q             (D. 0.2 -3)

F_I = ~ V^z(^L∆v)² + <Hy∆J^ir (D. 0. 2，1) H^J

式中F_rn—-作用在支架上的摩擦力(N)；

F_L- 支架位移反弹力(N)_i

μ  摩擦系数，可按本规范第3∙3.6条取值；

G-一•作用在管道支架结构上的管道n审标准值(N), 应按本规范第3. 2. 3条取值；

EJ_y 分别为支架柱对于「y两主轴的截IfH刚度 (N ∙ mH),对钢筋混凝土柱分别取0.8.5 Ej_X. 0. 85FJ_i.,E为支架柱材料的弹性模量(N∕nιπτⁱ), E为混凝土的弹性模暈；

II  没架高度(热力管道管托底面至支架基础顶lfil)(mɪɪɪ)；

厶、△,-一分别为管道在支架处沿支架柱截面C y两主轴方 向的位移值(mm),应根据管网的布i⅛及运行条 件确定。

(kN∕m²),

YEk——地面以下计算深度H处的竖向压JJ标准值 (k∖∕m²);

K*… 主动土压力系数，按本规范第B.0.2条取值。

当管沟结构覆土深度很小，墙顶处Fh地面车辆荷载作用产生 的竖向压力标准值霖分布长度小「墙侧土体的破坏棱体长度 (LJ时，墙上的侧压力标准值可按卜列公式计算：

⅛,k = ZΛ,K.             (G. 0. 3-2)

/ʃs = HK«                (C. 0. 3 - 4)

式中匚  墙侧土体破坏棱体在墙顶处的长度(m)；

Λ_s——墙顶处上体破坏棱体上车辆传递畦向压力的等代土 高(m)；

ʌev -墙顶处上体破坏棱体K车辆传递竖向压力的作用面

积(m，)。

附录E钢筋混凝土矩形截面处于受弯或 大偏心受拉(压)状态时的最大 裂缝宽度计算

E-0.1受弯、火偏心受拉(压)构件的最大裂缝宽度，可按下 列公式计算：

W_rnHK = 1.帥竽11 —ʌ(l +cη)ι> (E, O÷ IfI) '                   PXt f

f 1 ] O* 65∕_t⅛                  『₁∙r H _OV

φ=∖Λ--(K CL 1-2)

式屮∞_mw--最大裂缝宽度(mm)；

Ψ—裂缝间受拉钢筋应变不均匀系数，当 g. 4时, 应取0.4;当≠>1.0时，应取1.0；

Sk -按标准组合作用计算的截面纵间受拉钢筋应力 (N∕mrn²)；

E,——钢筋的弹性模量(N∕mm²)⅛

L—-最外层纵向受拉钢筋的混凝土保护层厚度 Cmm);

Cl 纵向受拉钢筋直径(mm)；当釆用不同直径的钢 筋时，应取d=W' “为纵向受拉钢筋截向的总 周长(mm)；

PL 以有效受拉混凝上截面面积计算的纵向受拉钢筋

配筋率，即p_tf. = 3嬴；》为截面计算宽度 (mm),∕ι为截面计算髙度(mm)； A,为受拉钢 筋的截面面积(mn√),对偏心受拉构件应瑕偏 心力-侧的钢筋截间面积；

«1 -.......系数，对受弯、大偏心受压构件4⅛ «1 =0；对

大偏心受拉构件可取aɪ =0- 28 "+奕J ;

V 一纵向受拉钢筋表面特征系数，对光面钢筋应取 1.0;对变形钢筋应取0.7；

U-一混凝土轴心抗拉强度标准值(N∕mm²),

旳一系数，对受弯构件可取曲= 1.0；对大偏心受压

构件可取死= 1—0. 2知；对大偏心受拉构件可

取 Q₂ = 1+0. 35-；

4

¾——向力对截面重心的偏心距(mm)_q

E-0-2受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计算截面纵向受 拉钢筋应力<⅛,可按下列公式计算；

1受弯构件的纵向受拉钢筋应力：

r _ M_k

^σ≡^k = 6帀顽

M_k 一在标推组合作用下，计算截面处的弯矩

(N ∙ mm)；

如   计算截【前的冇效高度(mm) _CI

大偏心受压构件的纵向受拉钢筋应力:

’ _ ʌʃk — 0* 35Nk(ZllJ — Ck 3⅛⅛)

α'- 位于偏心力一侧的钢筋合力点至截面近侧边缘的距

离(mm).

中华人民共和国行业标准

城镇供热管网结构设计规范

UJ 105 - 2005

条文说明

本规范用词说明

1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度 不同的用词说明如R

1） 表ZK很严格，非这样做不可的用词：

正知词采用“必须”，反而词采用“严禁”；

2） 表示严格，在F常情况卜均应这样做的用词：

_（I JfIJTiij采用"成'，反面词采用“不应”或“不得”；

3） 表示允许稍冇选择，在条件许可时首先应这样做的用 词：

正面词采用“宜”.反面词釆用“不'∣r';

表示有选择.在-定条件卜,可以这样做的，采用 “可"“

2规范中指定应按其他有关标准、规范执行时，写法为 “应符合……的规定”或“应按……执行”。

• 1 总则

• 2 材料

3结构上的作用

4基本设计规定

5静力计算

6构造要求

附录A 管沟及检查室结构受热温度计算方法

前 月

《城镇供热管网结构设计规范》CJJ 105 - 2005经建设部 2005年9月16 口以建设部第367号公吿批准、发布。

为便于广大设计、施工、科研、学校等单位冇关人员在使用 本标准时能正确理解利执行条文规定，《城镇供热管网结构设计 规范》编制组按章、节、条顺序编制了本规范的条文说明，供便 用者参考。在使用中如发现本条文说明有不妥之处，请将意见函 寄北京市煤气热力工程设计院有限公司（地址：北京市西单北大 街小酱坊胡同甲40号；邮政编码：IoOo32）_u

定墩结构设计的有关规定，检査室结构设计的其他内容可参照 本规范执行，但应考虑上述稳定验算所采用的迎面被动土压力 对结构的作用。

1总 则

1.0.2城镇供热管网主要有三种敷设方式，即地下管沟敷设、 直埋敷设及架空敷设。

地下管沟敷设根据施匸方法可分为明挖及喑挖两大类，其中 明挖施工主要有放坡开挖及采用护壁桩、地下连续墙或喷锚支护 等护壁施工方式，暗挖施匸H前主要有矿山法、顶进法等。

对暗挖施工的管沟及检查室结构，应根据结构或构件类型、 使用条件及荷载特性，结合施工条件等，选用与其特点相近的结 构设计规范和设计方法，并參照本规范进行设计。

热力管道架空支架戚采用的结构形式较多，其中独立式支架 是应用最为广泛的基本结构形式，本规范仅针对独'X式支架提出 了要求。为了加大管架间距，架空管道支架还可采用组合式跨越 结构，如纵梁式、桁架式、悬索式、吊索式、悬臂式等，其结构 设计应根据其结构类里、使用条件及受力特点进行结构分析与设 ih并应符合现行冇关标准的规定。

按本规范设计时，有关构件截面计算和地基基础设计等，应 符合现行有关标准的规定；对于穿（跨）越河流、铁路的供热管 网结构设计及兴建在地震区、混陷性黄土或膨胀上等地区的供热 管网结构设计’尚应符合现行冇关标准的规定。

1.0.3行业标准《城镇直埋供热管道工程技术规程》CJJ/T81 対直埋管道固定墩结构设计作出K具体规定，但对检查室结构 设:计木提出要求。考虑到直埋管道检疔室在固定支架水平推丿J 作用下允许出现一定址的位移，以获得迎而被动土压力，提高 结构抗倾覆、抗滑移稳定的能力，故本规范提出设有固足支架 的宜埋铮道检査室，其结构抗倾覆、抗滑移稳定验算应符合现 行行业标准《城镇直埋供热律道工程技术规程》CJj/T 81 Φ固

用最的∣7分率。

2-0.8热力管沟从结构类型、荷载特性及受热环境条件等方面 与地下烟道比较接近。本条主要是参照现行国家标准《烟囱设计 规范》GB 50051- 2002中的有关规定提出的，该规范给出了不 同弧度等级的混凝土在不同受热温度作用下的轴心抗压、轴心抗 拉强度标准值及混凝土在温度作用下的材料分项系数。

为便于使用,本条对混凝土受热时的设计强度釆用折减系数 的方法确定,其基本值按《混凝十.结构设计规范》GB 50010 - 2002 采用。折减系数值是通过对《烟囱设计规范》所给岀的混凝土在 温度作用下的强度标准值及材料分项系数(取值为L 4)进行推 导后得出的。同吋，考虑到供热管网在运行状态下，沟内空气温 度一般在40~80V之间，U结构混凝上受热温度低于沟内空付 温度，故木条仅给出了混凝土受热温度在20〜1()0K时的折减系 数，满足设计需要。

按《烟囱设计规范》及本规范采用的受热混凝土设计强度值 数据対比见表2. 0. 及表2. 0. 8-2_o

从表中数据对比结果看，最大相差约2. 7%。

本条中提出的混凝土受热时的弹性模量折减系数，直接按 《烟囱设计规范》采用。

表2. 0.8-1按《烟国设计规范》釆用的受热混凝土设计强度值(MPa)

表2.0. 8 2按本规范釆用的受热混凝土设计强度值(MFa)

2. 0.2混凝土的最低强度等级要求，主要是根据供热管网结构 的…般环境条件、现行有关标准的规定及T.程实践提出的。

I管沟及检查室结构，考虑到供热管网匚程冬季供热的特 点，旦结构埋设于地下，即使是在严寒地区，通常情况下不需要 考虑结构混凝土的冻融问题。

2兴建在寒冷或严寒地区的架空管道支架，支架结构混凝 上需要满足抗冻要求。

2.0.4^2.0.5结构混凝土的抗渗及抗冻要求，主要是根据现行 国家标准《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB 50069 -2。"和行业标准K普通混凝土配合比设计规程》JGJ 55 - 2000 的有关规定提出的。

2.0.6-2. 0.7根据工程调查，热力管沟及检查室的钢筋混凝土 构件内表面主筋出现锈蚀、保护层混凝土崩落的情况较多，尤以 蒸汽管网管沟盖板卜表面为甚。主妥原因是结构所处环境温度及 湿度较高，结构设计对混凝土强度等级、材料耐久性、构件裂缝 宽度控制及保护层厚度等要求偏低。为此，本规范对材料、温度 作用、构件裂缝宽度控制、混凝土保护层厚度等分别作出了明确 的要求，以确保结构的耐久性。本条文对混凝土屮的碱含量及氯 离子含量提出了具体限值要求，

目前，供热管网大M采用不锈钢材质的补偿设备，根据T.程 调査的情况，外部氯离子腐浊是设备破坏的主要原因之一.适当 控制管沟及检查室结构混凝土中的最大氯离子含量，减少氯离子 的析出，有利于减轻其对设备的侵蚀.

混凝土中碱含量的计算方法参见姐昆凝上碱含崖限值标准》 CECS53的规定；结构混凝土中的最大氯离子含址系指其占水泥

3结构上的作用

3.2永久作用标准值

3. 2.2本条是依据现行国家标准《给水排水工程管道结构设计 规范》GB 50332-2002提出的。

3.2.3管道失跨，主罢是考虑受管道支架顶血高程施工误差、 管道与设备安装误差、不同支架间的地基沉降差及管道在运行时 局部可能出现的竖向位移等因素的影响，同时管道自身具有淀 的刚度，某些支架将不能充分发挥其支承作用甚至会退出工作。 与其相邻的支架，实际承受的管道与没备自重作用值会大于按支 架跨距分配的现论计算值。

管道失跨发生的位置是随机性的，支架设计时难以准确判 断，故需要在结构设计时对每个支架结构均计入管道失跨的影 响。在以往实际工程中，管道失跨系数一般取为人=L 5,当有 可靠工程经验时可适当减小。

3.3可变作用标准值及准永久值系数

3.3.1~3.3.3本条是依据现行国家标准《给水排水工程管道结 构设计规范》GB 50332 - 20。2提出的。

管沟及检查室结构上可能岀现的地面可变荷载包括地面车辆 荷载、地面堆积荷载及人群荷载。现行国家标准《给水排水T.程 管道结构设计规范》GB 50332 -≡2规定地面堆积荷载标准值 可取Iokwm七人群荷载可取4kN∕m²_o正常情况下，地面车辆 荷载与地面堆积荷载或人群荷载不同时出现，地I白i堆积荷载与人 群荷载大面积同时出现的可能性也很小，故本条仅要求考虑地面 车辆荷载与地面堆积荷载影响，同时在本规范第4. 2. 5条中规 定，上述两项荷载不应同时计算，应根据不利设计条件计入其屮

2. O. IO位于地卜水位以下的砌体结构管沟及检査室，根据以往 工程实践，其防水问题难以解决，本规范不推荐釆用。

2.0.11 本条主要是根据《砌体结构设计规范》GB 50003 -2001的有关规定提出的。

表3.3.6钢沿钢滑动摩擦系數实测值

3.3.9混凝土结构管沟及检查室，多为超静定结构，壁面温差 作用会在结构内引起内力及变形。根据实际丄程的计算，其作用 效应通常比较明显，应计入在管网运行阶段其对结构的作用。

由于结构周围土壤的保温作用，结构壁面温差在管网运行期 间，具有-定的稳定性。其对混凝土结构的作用，在管网运行期 间是始终存在的。故本条规定其准永久值系数"取I-O_o 3.3.∏~3. 3.12本条是依据现行国家标准《给水排水工程构筑 物结构设计规范》GB 50069 - 2002提岀的。

一项。

3.3.4~3.3.6固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及活 动支架处的管道位移，在管网运行中，其实际作用值的大小会随 着运行工况的变化而出现变化。如在采暖季以采暖热负荷为主、 非采暖季以热水供应或制冷热负荷为主的管网，其运行工况在采 暖季与非采暧季会右很大变化，固定殳架的水平-推力、导向支架 的水平推力及管道伸移将有明収差异；即使同在釆暖季或非釆暖 季，供热介质参数的调整也会对其产生影响。因此将其列为可变 作用比较适宜。

本条规定上述几种作用的准永久值系数均可取1.。，主要是 基于下列情况：

1作为管沟及検査宰结构内支架结构卜一的惟-水平作用及 架空管道支架结构上的主要水平作用，上述儿种作用在管网运行 中是始终存在的；

2对于热水管网，供热介质参数的调整对上述儿种作用的 影响程度与管网的运行调节方式冇关，当采用某一特定的运行调 节方式时，有可能出现管网&时间在不利工况卜运行，从而使支 架结构在相应的时间内所承受的作用接近或达到其标准值；

3以工业用汽负荷为主的蒸汽管网有可能按设计热负荷常 年基木稳定运行-

钢沿钢滑动摩擦系数的取值，有关规范多釆用0∙3,第 3.3.6条提出的摩擦系数t要依据是北京市煤气热力工程设 计院的有关实验资料，该实验模拟了滑动支厘的几种常见工作条 件，如未加工的平钢板、滑动IfIi上有焊渣、钢板外露面上涂橙丹 等。实验结果见表3. 3. 6。

根据实验结果，本条对摩擦系数的高限稍偏大取值为 0. 35 _O

刚性支架、柔性支架在管道位移的约束影响下，沿支架柱截 面两个主轴方向分别同时发生水平位移时，具冇斜弯曲变形特 征。本条及附录D均是根据斜弯曲问题的力学方法提出的。

压、运行两个阶段分别进行结构及结构构件的承载力计算。此类 固定支架的水平推力值往往很大，且对支架的临时加固应在永久 结构已经完成、管道及设备安装完毕后进行，加固工作具有一定 的难度，并需占用一定的上期.同时根据以往实际工程情况，采 用临时加固的方法所耗费的材料量也较大，本规范不建议采用。 故本条提出应按管道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结 构构件的承载力计算。

蒸汽管道的固定支架及活动支架，因采用充水试压，在试压 阶段其管道及设备自重标准值将明显大于管道运行阶段，应按管 道试压、运行两个阶段分别进行支架结构及结构构件的承载力计 算。

4.1.8皎接支架系指支架柱脚沿纵向采用完全钗接构造，支架 顶端沿纵向位移与管道位移相等，支架的位移反弹力为零"半钗 接支架系指支架柱脚沿纵向采用不完全饺接（半饺接）构造，支 架顶端沿纵向位移与管道位移相等，艾架的位移反弹力可忽略不 计。供热管网运行温度较高，管道热膨胀位移值较大，最大位移 值徉往会达到数百毫米。采用饺接支架或半钗接殳架，管道位移 后支架的倾斜度较大，视觉明显，易给人以误解或不安全感.本 规范不建议采用。

4.2承载能力极限状态计算规定

4.2.1结构重要性系数*,的确定主要基于以下两个方面：首 先，城镇供热管网工程结构破坏町能产生严重后果，如导致管道 破坏，高温热水或蒸汽喷齊造成人身伤亡事故，停热造成较大社 会影响等，根据《工程结构可靠度设计统一标准》GB 50153 92,将其安全等级确定为二级比较适宜；其次，考虑到以往实际 工程结构设计能很好的满足安全使用要求，结构重要性系数為 按不小于1.0取值，可保证不低于原安全度水准。

4.2.2~4.2.4供热管网结构的结构类型、荷载特性等均更接近 于给水排水结构，故本条的制定主要依据《给水排水工程构筑物

4基本设计规定

4. 1 —般规定

4.1.1对结构抗倾覆、抗滑移及抗漂浮稳定验算，本规范规定 均采用含设计稳定性抗力系数（KQ的设计表达式进行设计, 与《建筑地基基础设计规范》GB 50007 - 2002及《给水排水工 程构筑物结构设计规范》GB 50069 - 2002相协调。

4. 1.3-4.1.5本条规定当结构位于地下水位以下时，对需揭开 盖板进彳T管道检修的管洶及检查室，尚应进行管道检修阶段的结 构抗浮稳定验算，主耍是针对常规的管道检修受环境条件限制, 往往难以实施冇效降水的情况提出的。但为了满足检修需要，本 规范在第4. 2.5条规定其地下水位不应高于侧墙顶端。

根据《城市热力网设计规范》CJJ 34 - 2002的规定，计算固 定支架的水平推力时，应考虑升温或降温，选择最不利的工况和 最大温差进行计算。固定支架的水平推力值应包括下列三部分：

1管道热胀冷缩受约束产生的作用力，对架空敷设、管沟 敷设管道，系指活动艾座摩擦力在管道中产牛的轴向丿J;

2内压产生的不平衡力，即固定支架两侧铮道横截面不対 称在内压作用卜产生的不平衡力；

3活动端位移产生的作用力，如补偿器弹性力等。

管道的试压压力均高于管道运行STf-.1：作压力，同时介质温 度远远低于管道运行阶段，根据以往实际工程情况，对于以承受 管道内压产生的不平衡力为主的固定支架，在试压工况条件下h 述二项作用力合成后的水平推力值可能会高于管道运行阶段。i I 前对于此类固定支架在管道试压阶段的结构处理主要有两种方 法：其一，固定支架设计仅考虑管道运行阶段水平推力，管道试 压时，对固定支架进行临时加固；其二，固定支架设计按管道试

4.2.6设计稳定性抗力系数（K）取值，主嬰是根据以往实际 工程经验提出的，并与《建筑地基基则设计规范》GB 50007 -20。2及《给水排水工程构筑物结构设计规范》GB 50069 - 2002 相协调“

需要揭开盖板进行管网检修的情况不多，且时间较短，故本 条提出抗漂浮稳定验算的设计稳定性抗力系数（KQ为L（）5, 略小于管网运行阶段的设计稳定性抗力系数。

4.2.7〜4.2.8管网采用管沟敷设时，管沟及检查宰结构承受水 平推力时的抗滑移、抗倾覆稳定验算，其抗力不包括迎而被动土 压力。迎面被动土压力的产生以结构沿推力方向出现较大位移从 而引起足够的土的压缩变形为前提，而设有固定支架的管洶或检 查室结构，显然是不允许与相邻结构之间出现较大的相对位移 的。

表4. 2. 7-1、⅛ 4. 2. 7-2是分别根据《建筑地基基础设计规 范》（；B 500（）7-2002、《砌体结构设计规范》（；B 50003 - 2001给 出的。

4.3正常使用极限状态验算规定

4.3. I〜4.3.2结构穿越铁路及主要道路时，往往需遵照相关标 准要求进行结构.变形验算。现行行业标准《铁路桥涵设计基本规 范》TB IO（X）2. I- 1999等铁路桥涵设计系列规范及《公路桥涵 设计通用规范》JTGL）6（） 2004等公路桥涵设计系列规范，分别 对穿越铁路、公路的结构变形验算及变形限值等作岀了貝体规 定，结构设计应遵照执行。

4.3.3本条对构件的裂缝宽度控制提出广明确的要求，以确保 结构的耐久性。相关说明见本规范第2. 0. 6〜2. 0. 7条条文说明。 4.3.6本条主要是根据《给水排水工程构筑物结构设计规范》 GB 50069 2002提出的。该规范对于计算截面处于受弯或大偏 心受拉（压）的钢筋混凝土结构构件的最大裂缝宽度计算，沿用 了《给水排水工程结构设计规范》GBJ 69 84的计算模式。该

结构设计规范》GB 50069 - ≡2_a考虑到对不同的结构构件, 其起控制作用的可变作用往往会不尽相同，为便于设计人使用, 作用效应基本组合的设计值釆用了简化计算公式，其结构安全度 水准等同于《给水排水工程构筑物结构设计规范》。

对于固定支架的水平推力、导向支架的水平推力及管道位移 在活动支架结构卜.产生的水平作用，因缺乏足够的实测数据，难 以对其建立随机过程概率模型进行分析与描述。考虑到以往实际 丄程的支架结构设计能很好的满足安全使用要求，其荷载分项系 数主要通过工程校准，维持原安全度水准确定。

本条规定可变作用的分项系数均应取1.4,组合系数可取 0-9_o对于钢筋混礙土结构管道艾架，其匸程校准过程可参见现 行国家标准《给水排水匸程构筑物结构设计规范》GB 50069 -20()2有关条文说明。下面対钢结构管道支架，以受弯构件为例 进行校准验算。

按原《钢结构设计规范》TJ 17-74进行计算可得：

讐=C^crlI = 17OOkg∕cm² — 170N∕mm^z (4. 2. 4 ■ 1)

按《钢结构设计规范》GB 50017-2003计算可得:

作用在支架上的永久作用有热力管道及设备自重、支架结构 自审，其屮支架结构自重一般情况下远远小「热力管道及设备自 車，实际工程屮通常可忽略不计，取TG = I.27,代入式4. 2. 4-4 可得：

0. 9Tq -- 1 * 27

Zti 4 1' 4

5静力计算

5,1管沟及检查室

5. L 1-5.1.6本条主要是根据以往实际工程经验提出的，并与 有关的现行标准相协调。

钢筋混凝土槽形管沟系指采用现浇钢筋混凝上侧墙，底板及 预制装配式钢筋混凝土盖板的矩形管沟。

表5- 1.6是根据北京市煤气热力工程设计院的已冇计算成 果，已在大量工程中采用。

5∙2架空管道支架

5.2.2〜5.2.3本条给出的柱计算高度要求、钢筋混凝土结构支 架柱允许氐细比及最小截面尺寸要求，主要是综合攻冶金工业管 道支架设计规程》YS 13-77、《化工厂管架设计规定》HGJ 22 -89、《钢结构设计规范》GB 50017 - 2003等有关标准、资料后提 出的，并已在以往实际程中釆用。

计算模式经过20年来在给水排水工程实践中应用，情况良好。 考虑到供热管网结构从结构类型、荷载特性、环境条件及裂缝控 制等级等方面均更接近于给水排水结构，因此采用该计算模式是 比较适宜的。

在供热管网工程中，很多结构构件的受力条件以可变作用为 主，如管道支架结构以管道水平作用为主、位于城市主十道下冃一 覆土深度很小的管洶或检査室盖板以地面车辆简载为主。对此本 条提出，结构构件的最大裂缝宽度按作用效应的标准组合进行计 算，可保证计算结果与《给水排水工程结构设计规范》GBJ 69-84基本一致。

4.3.7设有固定支架的管沟或检住宰，当固定支架的水平推力 较大时，往往会出现管沟或检查室结构全截面受拉（轴心爱拉或 小偏心受拉）的情况，此时应进行结构的抗裂验算。本条是依据 现行国家标准《给水排水工程管道结构设计规范》GB 50332 -2002提出的。

段12. Sm蛀范围内沿管沟长度方向可假定为三角形分布，端部 摩阻力最大。按本规范第3.2.2条确定构上的哆向土压力及侧 向上压力，上对管洶底板的摩擦系数取0.5, ⅛侧墙及盖板的摩 擦系数取0- 3,计算其端部每米管沟上的最大摩阻力标准值：

管沟盖板上的竖向土压力标准值

1. 2X18X4.3X6-557. 3kN∕m

管沟侧墙上的侧向土压力标准值

--ɜ X18X —²^^X2X2. 5 = 217. 5kN∕m

管沟自重标准值

(4. 3X2. 5- -3. 6X1. 8) X25 = 134. 4kN∕m

土对管沟底板的摩擦力标准值

(557. 3+134. 4) X0. 5 = 345. 8kN∕m

土对管沟侧墙及盖板的摩擦力标准值

(557. 3+217. 5) X0. 3-232. 4kN∕m

土对管沟端部的最大摩阻力标准值

345. 8+232. 4=578. 2kN∕m

最大拉应力截面上的轴向拉力标准值

Nk = §X578. 2X12. 5」3614kN

混凝上按最低强度等级要求取C25,按本规范笫4. 3. 7条进行混 凝土抗裂验算：

N_I  ____ 3614 X 伸_____

A_lJi 430OX 2500—3600 X1800

8 5N / πιm² <.a_c↑ ∕rk ʌ" 0 ■ 87 XL 78

-■ L 55N∕mπr

根据验算结果，对钢筋混凝土结构管沟、当伸缩缝间距不大

Γ 25m时，在一般覆上条件下能够满足混凝上抗裂要求“

fl实世纪8。年代初期以来，北京市的供热管网工程中对钢 筋混凝土结构管沟的伸缩缝间距大多按不大于25m釆用，从工 程调査情况看，尚未发现结构出现沿全截ifU的贯通裂缝。

6构造要求

6.0.1采用管沟敷设的热力管道，其保温层往往不具右防水，性 能，在浸水或高湿环境卜,，保温性能将明显卜降，同时也会引起 管道锈蚀，影响管网的正常运行。管沟及检查室的防水应予以足 够重视。

6.0.2〜6.0.4热力管淘在管网升温运行阶段，会产生一定的热 膨胀；在管网检修期间，沟内温度显著下降，结构将发生冷缩, 结构在冷缩过程中将受到周围土体约束，造成管沟结构沿纵向受 ⅛.,伸缩缝间距越大，其最不利截面上的拉力值也随之增加，直 至开裂。

考虑到钢筋混凝土结构管淘需要有较高的结构自防水性能, 在管网检修期间，针对结构因冷缩受到纵向拉力，管洶截面应按 不允许裂缝出现控制。

下面以某一具体的整体现浇通行管沟为例，作近似的理论验 算。

管沟覆土厚度阮1、净空尺寸3.6m X 1.8m、结构壁厚 0.35m,伸缩缝间距为25m,最大拉应力出现在该沟段中间部 位，其截面上的拉力为单侧12.5m氏范围内十对结构表面的摩 阻力之利。管网检修与管网运行两个阶段的结构平均受热温度的 责值按SV计.该沟段沿管沟佼度方向各点的收缩位移量呈二 角形分布，端部的位移量最大，该点的位移屋约为：

12500X4OXlXIoT =Smm

根据华南T.学院、南京丄学院等院校编写的《地基及基础》. 相应于土对结构表面的摩阻力达到极限值所需的位移虽约为 IOmm （黏性土约为4~6mm；砂土约为6〜10mm）。偏于安全 并为简化计算取其为5mm,则结构外表面与土的摩叽力在懷沟

附录A管沟及检查室结构受热温度计算方法

A.0.1管沟内空气温度的具体取值，应根据管网布置、供热介 质温度、管道保温设计及管道与衬砌内壁的距离等因素计算确 定。

A. 0.3由于热力管沟断面•般为矩形，并IL断Im外轮廓的宽和 高比衬砌厚度大得务，釆用平壁法计算温度，计算结果能够满足 工程精度要求。

平壁法的温度计算公式是根据热⅛r⅜条件，企I、冽假设∣< 推导出来的：热流传送稳定不随时间变化；管沟内空汽的温度及 热流大小保持恒定；材料为勻质体.冃四周为无限长的平咐墙雎 （平壁）。

A.0.4鉴「热力管沟内的空气温度一般不超过8", IL流动性 很小.因此衬砌内表面的放热系数取12W/ （n√ ∙ V'）<,

A.0.5导热系数代表材料传递热量的能丿J,是建筑材料的热物 理特性指标之•，单位是瓦（特）每平方米（摄氐）度LW/ （m'5L导热系数的离散性较大，除与材料的重力密度、温 度有关外，还与湿度有关。材料重力密度小，其导热系数小。材 料受热温度髙，导热系数增大。由于管沟温度•般不高，温度対 导热系数的影响可以忽略。材料湿度大，其导热系数就愈大。由 于管沟位亍地下.致使材料均有…定混度，所以应根据经验考虑 湿度对导热系数的影响。

表A. 0. 5中的数据主要是参照&烟囱设计规范》GB 50051 -2002及1994年中国建筑匸业出版社出版的《新型建筑材料施 丄手册》和1991年屮国建筑工业出版社出版的《建筑材料手册》 给出的。

A. 0.6管沟顶板、侧墙及底板讣算上层厚度的确定直接采用了

在管网升温运行时，钢筋混凝上结构管沟的伸缩饉间距不大 于25m、伸缩缝宽度为30mm,能够满足结构膨胀量的要求， 尚有较大余量。

对于砌体结构管淘，本条提出其间距不宜大「40m,主要是 基于以卜-儿点：

1根据工程调查，砌悻结构管沟在管网检修揭开盖板时, 通常会在砖墙上出现重直的通R裂缝，墙体顶部裂缝宽度较底部 略大，裂缝间距约在IOm左右.同时，钢筋混凝土现浇底板也 会出现横向通长裂縫，但与侧墙相比，其间距要大一些。

妥从根本上解决这一问题，主要右两种处理方式：其-是将 伸缩缝间距调整⅛∣J IO_m左右；其二是在砖墙顶端设置钢筋混凝 上压梁同时釆用适当的伸缩缝间距。但两种处理方式均存在增加 施工难度、提高工程造价等问题，难以在规范中规定釆用。

2位于地下水位以下的砌体结构管沟，因防水间题难以解 决，木规范限制采用。位于地下水位以上的砌体结构管沟，即使 因管网检修造成结构冷缩开裂，出现少也渗漏, 一般可以通过定 期的机械排水解决(热力管沟及检查室内均有不小P 2%,的纵向 排水坡度坡向集水坑，集水坑上方设有人孔，具备集中排水条 件L而且在管网检修完毕也新恢复运行后，结构受热膨胀，裂 缝会存在弥合的可能，対结构的正常使用影响不大。

伸缩缝间距不大「40m,伸缩缝宽度采用30mm,可确保在 管道升温运行时管沟膨胀坦能满足伸缩缝宽度条件。

6.0.6本条对结构的混凝土保护层厚度提岀了具体要求，相关 说明见本规范笫2. 0. 6〜2. (). 7条条文说明。

6.0.8热力管沟在管道检修期间，结构将发牛冷缩受拉。现浇 钢筋混凝土构件的纵向构造钢筋除应满足一般构诰要求外，尚应 起到一定的抵抗温度收缩应力的作用，减少现浇混凝土因温度收 缩而开裂的叮能性。本条与现行标准《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2002_a «给水排水工程管道结构设计规范》GB 50332 -2002的有关规定相协调。

《烟囱设计规范》GB 50051 • 2002的规定。

在本规范编制过程中采用ANSYS程序对管沟的温度场诳行 r二维数值模拟，在底板的计算上层厚度取值上得到的结果^Li 《烟囱设计规范》有-定出入.但本规范编制在这力面的研究匸 作尚不充分，并且缺乏实那资料的支持，因此本规范宜接采用了 《烟囱设计规范》的有关规定。该问题在冇条件时宜进行进一步 研究。

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