压力关系见表4∙0∙L
安全阀与容器有关的压力关系表
表 4∙ 0.1
表4. æi表明了不同情况下被保护系统设置安全阀的最大泄放压力、最大设定
I J
HG/T 20570.2—95
编制单位：中国寰球化学工程公司 J
批准部门：化学工业部
实施日期：一九九六年九月一日
编制人：
中国寰球化学工程公司尚长友
审核人：
中国寰球化学工程公司杨宜
化工部工艺系统设计技术中心站 封淑元龚人伟
L 0.1本规定仅适用于化工生产装置中压力大于Ot 2MPa的压力容器上防超压用 安全阀的设置和计算,不包括压力大于IOOMPa的超髙压系统。
iɪ. I = j
适用于化工生产装置中上述范围内的压力容器和管道所用安全阀;不适用于其
它行业的压力容器上用的安全阀•如各类槽车、各类气瓶、锅炉系统、非金属材料容 器,以及核工业、电力工业等.
L 0∙ 2计算方法引自《压力容器安全技术监察规程》和API-520（见2. 3节）,在使
⅜ Fɪ I
L≡J
用本规定时,应采用同一个规范来进行泄放量和泄放面积的计算。
2. 0.1安全阀
由弹簧作用或由导阀控制的安全阀「当入口处静压超过设定压力时,阀瓣上升以 泄放被保护系统的超压,当压力降至回座压力时,可自动关闭的安全泄放阀。
控制主阀动作的辅助压力泄放阀O
2.0.3全启式安全阀
当安全阀入口处的静压达到其设定压力时,阀瓣迅速上升至最大高度,最大限度 地排出超压的物料。一般用于可压缩流体。阀瓣的最大上升高度不小于喉径的1/4。
■
2. 0.4微启式安全阀
当安全阀入口处的静压达到其设定压力时,阀瓣位置随入口压力的升高而成比 例的升高,最大限度地减少应排出的物料。一般用于不可压缩流体。阀瓣的最大上升 高度不小于喉径的1/20〜1/40。
2. 0.5弹簧式安全阀
由弹簧作用的安全阀。其设定压力由弹簧控制,其动作特性受背压的影响。
■
2. 0.6背压平衡式安全阀*
由弹簧作用的安全阀。其设定压力由弹簧控制,用活塞或波纹管减少背压对其动 作性能的影响。
■
2. 0.7导阀式安全阀
由导阀控制的安全阀。其设定压力由导阀控制,其动作性能基本上不受背压的影 响。当导阀失灵时,主阀仍能在不超过泄放压力时自动开启，并排出全部额定泄放量。 2.0.8主安全阀
主安全阀是被保护系统的主要安全泄放装置,其泄放面积是基于最大可能事故 工况下的泄放量。
2. 0.9辅助安全阀
辅助安全阀（有时多于一个）是主安全阀的辅助装置,提供除主安全阀以外的附 加泄放面积。用于非最大可能事故工况下的超压泄放。
2. 0.10实际泄放面积
流体经过安全阀的最小流通面积。
2.0.11有效泄放面积（最小泄放面积）
用公式或图表计算的泄放面积。有效泄放面积要小于实际泄放面积，・ I
2. 0.12喉径面积
安全阀喷嘴中最小直径处的截更积。
2. 0.13环隙面积 .“
F
安全阀的阀瓣与阀座之间的圆柱形面积。
J
2.0.14最大工作压力
系指容器在正常工作情况下容器顶部可能达到的最大压力。见《设备和管道系统
I
设计压力和温度的确定》（HG/T 20570.1 — 95）规定。
2. 0.15设计压力 ；
系指设定的容器顶部的最高压力,应不小于安全阀的设定压力（开启压力）。.
2. 0.16安全阀的设定压力 I
安全阀入口处的静压达到该值时,安全阀将动作白设定压力要求不大于被保护系
统内最低的设计压力。
2. 0.17安全阀的开启压力（整定压力）
安全阀的阀瓣开始升起,物料连续流出时的压力。数值与设定压力相同'
X 0< 18安全阀的背压
作用在安全阀出口处的压力口背压分为静背压和动背压。静背压是指安全阀未
起跳时阀出口处的压力;动背压是指安全阀起跳后，由于流体的流动引起的摩擦压力 降值，
X 0< 19安全阀的超压
在泄放过程中,安全阀入口处的压力超过设定压力的部分，通常以百分数表示。
2. 0. 20安全阀的泄放压力
安全阀的阀芯升到最大高度后阀入口处的压力心泄放压力等于设定压力加超压。
2. 0, 21安全阀的回座压力
安全阀起跳后,随着被保护系统内压力的下降,阀芯重新回到阀座时的压力CJ J-
2,0.22 •最大允许工作压力
系指在设计温度下,容器顶部所允许承受的最大表压力。该压力是根据容器受压 元件的有效厚度计算所得,且取其最小值。
3.0.1《压力容器安全技术监察规程》（劳动部颁发,1991年1月I日施行） 3. 0.2 GB150-89≪钢制压力容器》 3* 0* 3 APl—520≪SiZing Selection and InStalIation Of PreSSUre — RelieVing DeViCeS in RefinerieSM992∙（美国石油学会标准）
3. 0<4 API-526≪Flanged SteeI Safety-Relief VaIVeSM美国石油学会标准）
'∖
I
4・0.1压力关系表
压力关系见表4∙0∙L
安全阀与容器有关的压力关系表
表 4∙ 0.1
表4. æi表明了不同情况下被保护系统设置安全阀的最大泄放压力、最大设定
压力的数值与被保护容器的设计压力（或最大允许工作压力）数值的比例关系.
5∙ 0.1安全阀适用于清洁、无颗粒、低粘度流体白凡必须安装安全泄压装置而又不适 I
合安装安全阀的场所,应安装爆破片或安全阀与爆破片串联使用。
5. 0.2凡属下列情况之一的容器必须安装安全阀
5. 0.2.1独立的压力系统（有切断阀与其它系统分开）。该系统指全气相、全液相 或气相连通；
5. 0. 2. 2容器的压力物料来源处没有安全阀的场合；
5・0.2. 3设计压力小于压力来源处的压力的容器及管道；
5. 0. 2. 4容积式泵和压缩机的岀口管道； h
5. 0. 2.5由于不凝气的累积产生超压的容器；
5. 0. 2. 6加热炉出口管道上如设有切断阀或控制阀时,在该阀上游应设置安全 阀；
5. （L 2. 7由于工艺事故、自控事故、电力事故、火灾事故和公用工程事故引起的超 压部位；
液体因两端阀门关闭而产生热膨胀的部位；
I
凝气透平机的蒸汽岀口管道；
I
某些情况下，由于泵出口止回阀的泄漏,则在泵的入口管道上设置安全
阀；
其它应设置安全阀的地方，
6. 0.1
6. 0.2
6* 0.3
排放气体或蒸汽时,选用全启式安全阀。
排放液体时,选用全启式或微启式安全阀。
排放水蒸汽或空气时,可选用带扳手的安全阀。
对设定压力大于3MPa『温度超过235C的气体用安全阀,则选用带散热片的
I
•安全阀，以防止泄放介质直接冲蚀弹簧。
6. 0.5排放介质允许泄漏至大气的,选用开式阀帽安全阀;不允许泄漏至大气的,选 用闭式阀帽安全阀。
6. 0. 6排放有剧毒、有强腐蚀、有极度危险的介质,选用波纹管安全阀。
6. 0. 7高背压的场合,选用背压平衡式安全阀或导阀控制式安全阀。
6. 0.8在某些重要的场合,有时要安装互为备用的两个安全阀。两个安全阀的进口 和出口切断阀宜采用机械联锁装置,以确保在任何时候（包括维修,检修期间）都能满 足容器所要求的泄放面积。
27
7. 0.1阀门误关闭
7. 0.1.1出口阀门关闭,入口阀门未关闭时,泄放量为被关闭的管道最大正常流 量。
7.0. L 2管道两端的切断阀关闭时,泄放量为被关闭液体的膨胀量。此类安全阀 的入口一般不大于DN25。但对于大口径、长距离管道和物料为液化气的管道,液体 膨胀量按式（7.0.1）计算。 I L
⅜ rɪ I
L≡J
7. 0. L 3换热器冷侧进出口阀门关闭时,泄放量按正常工作输入的热量计算,计 算公式见式（7.0. Do I
=I ■ ■— J-. L ■
1
7.0. L 4充满液体的容器,进出口阀门全部关闭时,泄放量按正常工作输入的热 量计算。按式（7. 0.1）计算液体膨胀工况的泄放量：
(7. 0.1)
式中
V——体积泄放流量,t∏3∕h;
B——体积膨胀系数,〃C；
Gl
H——正常工作条件下最大传热量,kj∕h ； 液相密度,kg∕m3i
Cp—— 定压比热,kj∕（kgC ） O
7. 0.2循环水故障
7. 0. 2.1以循环水为冷媒的塔顶冷凝器,当循环水发生故障（断水）时,塔顶设置 的安全阀泄放量为正常工作工况下进入冷凝器的最大蒸汽量。 ■
≡≡1
7. 0. 2. 2以循环水为冷媒的其它换热器,当循环水发生故障（断水）时,应仔细分 析影响的范围,确定泄放量。
HV-
7. 0.3电力故障 ■
7.0.3」停止供电时,用电机驱动的塔顶回流泵、塔侧线回流泵将停止转动,塔顶 设置的安全阀的泄放量为该事故工况下进入塔顶冷凝器的蒸汽量。
≡j ≡ = i
7. 0. 3. 2塔顶冷凝器为不装百叶的空冷器时,在停电情况下,塔顶设置的安全阀 的泄放量为正常工作工况下,进入冷凝器的最大蒸汽量的75%。
7.0.3.3停止供电时,要仔细分析停电的影响范围,如泵、压缩机、风机、阀门的驱
动机构等,以确定足够的泄放量。
7.0.4不凝气的积累
7. 0. 4.1若塔顶冷凝器中有较多无法排放的不凝气,则塔顶设置的安全阀的泄放 量与7. 0.2规定相同。
7. 0. 4. 2其它积累不凝气的场合,要分析其影响范围，以确定泄放量。
I
7. 0.5控制阀故障
7. 0. 5.1安装在设备出口的控制阀,发生故障时若处于全闭位置,则所设安全阀 I
的泄放量为流经此控制阀的最大正常流量。
7. 0. 5. 2安装在设备入口的控制阀,发生故障时若处于全开位置时：
(1)对于气相管道,如果满足低压侧的设计压力小于高压侧的设计压力的 2/3,则安全阀的泄放量应按式(7. 0. 5)计算：
z≡l
ɪr I 二=
=J
Ξ ≡∣
TV≈3171. 3(CVI-CV2)Ph(Gg∕T)ιz2
式中
W——质量泄放流量,kg∕h;
控制阀的G值；
控制阀最小流量下的CV值;
高压侧工作压力,MPa；
Gg——气相密度,kg∕r∏3;
T——泄放温度,K。
(7.0. 5)
如果高压侧物料有可能向低压侧传热,则必须考虑传热的影响。
(2)对于液相管道,安全阀的泄放量为控制阀最大通过量与正常流量之差,并 且要估计高压侧物料有无闪蒸.
7. 0. 6过度热量输入
换热器热媒侧的控制阀失灵全开、切断阀误开,设备的加热夹套、加热盘管的切 断阀误开等工况下,以过度热量的输入而引起的气体蒸发量或液体的膨胀量来计。
7. 0.7易挥发物料进入高温系统
I
7. 0. 7.1轻炷误入热油以及水误入热油等工况下，由于产生大量蒸汽,致使容器 内的压力迅速上升。
7. 0. 7. 2由于此事故工况下的泄放量无法确定而且压力升高十分迅速,所以，安 装安全阀是不合适的,应设置爆破片。
7. 0. 7. 3这种工况的保护措施是确保避免发生此类事故。
MJ ≡≡-i
^v∙
≈
SS ■ W
■ ■—
IW
3 八-j⅛
7,0.8换热器管破裂
7. 0.8.1如果换热器低压侧的设计压力小于高压侧的设计压力的2/3时,则应作 为事故工况考虑。
7. 0. 8. 2根据7. 0. 8.1的条件,安全阀的泄放量按式（7. 0. 8）计算出的结果和高 压侧正常流量比较,取二者的较小值。
7.0.8. 3换热器管破裂时的泄放量
"=5* 6 ∙ / ∙ (GEXAP)S
(7.0. 8)
式中
UZ——质量泄放流量,kg∕h;
d---管内径JnIn1；
液相密度,kg∕m%
AP——高压侧（管程）与低压侧（壳程）的压差,MPao
本公式适用于高压流体为液相O
7. 0. 9化学反应失控
I=J ,■ . ==|
7.0.9」对于放热的化学反应,如果温度、压力和流量等自动控制失灵,使化学反 应失控,形成“飞温”,这时产生大量的热量,使物料急剧大量蒸发,形成超压。这类事 故工况,安装安全阀无论在反应时间,还是在泄放速率方面均不能满足要求•应设置 L
爆破片。
7. 0. 9. 2如果专利所有者能提供准确的化学反应动力学关联式,推算岀事故工况 下的泄放量,则可以在专利所有者和建设方的同意下设置安全阀。
7. 0.10外部火灾
I
7. 0.10.1本规定适用于盛有液体的容器暴露在外部火灾之中。
7. 0.10. 2容器的湿润面积（A）
容器内液面之下的面积统称为湿润面积。外部火焰传入的热量通过湿润面积使 容器内的物料气化。不同型式设备的湿润面积计算如下：
（1）卧立式容器:距地面7. 5m或距能形成大面积火焰的平台之上7. 5m高度 范围内的容器外表面积与最高正常液位以下的外表面积比较,取两者中较小值。
α.对于椭圆形封头的设备全部外表面积为：
Ae = g)(X+0∙ 3XQq)
(7. O. IO-I)
式中
A
DO
外表面积,H?;
设备直径，m ；
L——设备总长(包括封头),m°
I
\
Γ
-I I IL
b.气体压缩机岀口的缓冲罐一般最多盛一半液体,湿润表面为容器总表面积 J
的 50%。
¢.分储塔的湿润表面为塔底正常最高液位和7. 5m高度内塔盘上液体部分的 表面积之和。
(2) 球型容器:球型容器的湿润面积,应取半球表面积或距地面7. 5m高度下 表面积二者中的较大值。
(3) 湿润面积包括火灾影响范围内的管道外表面积。
7.0,10.3容器外壁校正系数(F)
容器壁外的设施可以阻碍火焰热量传至容器,用容器外壁校正系数(8)反映其 对传热的影响。
根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程M1991年1月卜日施行)
(1)
中规定：
(2)
容器在地面上无保温顼=L O 容器在地面下用砂土覆盖:F=0. 3 容器顶部设有大于10Z∕(m3 ∙ min)水喷淋装置:F-O. 6
容器在地面上有完好保温,见式(7. 0.10-4)o
根据美国石油学会标准API-520； 容器在地面上无保温:F = l. O 容器有水喷淋设施:F=I. O
容器在地面上有良好保温时,按式(7. 0.10—2)计算：
^6~(904. 4~O
F=4*2X10
(7. 0.10—2)
式中
保温材料的导热系数,kj∕(m ∙ h ∙ C)； 保温材料厚度,m； 泄放温度了C。
L=J
d.容器在地面之下和有砂土覆盖的地上容器，(F)值按式(7. 0.10-2)计算, 将其中的保温材料的导热系数和厚度换成土壤或砂土相应的数值。
另外,保冷材料一般不耐烧,因此,保冷容器的外壁校正系数(F)⅛1.0o
7. 0.10. 4安全泄放量
(1)
根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程K1991年1月1日施行)
Ill
中规定:
无保温层
Ill
2∙55X105χFX4°∙82
~Hι
(7∙ 0.10-3)
式中
W--质量泄放量^kg/h J
≡l
■ -ɪl 1
■ ■'
Hl一一泄放条件下气化热,kj∕kg J
Λ——润湿面积,m七
F——容器外壁校正系数,取7. 0* 10. 3(1)值•
b∙
有保温层
W=
2. 61X (650—DXAX出以
HI
(7. 0.10-4)
(2)・根据美国石油学会标准API—520中规定:对于有足够的消防保护措施和
有能及时排走地面上泄漏的物料措施时,容器的泄放量为:
“J. 555XWXFxW2
HI
否则,采用式(7.0.10-6)计算：
B 2.55×105×F×A082
VK =
(7.0.10-5)
HI
式中符号同式(7* OqO-3) 9F取7, 0.10. 3(2)值'
(7.0<10-6)
/■
& O-1计算的最小泄放面积为物料流经安全阀时通过的最小截面积，对于全启式安 全阀为喉径截面积，对于微启式安全阀为环隙面积•
FL —. I
L=J
8/0. 2根据劳动部颁发的《压力容器安全技术监察规程M1991年1月1日施行)中 规定：
(1)对于气体、蒸汽在临界条件下的最小泄放面积为:
Iq iλ W ZT
(& 0.2-1)
式中
α——最小泄放面积.mm2;
W--质量泄放流量*kg∕h ；
X——气体特性系数； P——泄放压力,MPa； Z——气体压缩因子；
rɪ —r
M——分子量。
■ I
I^r rɪ
流量系数(G))由制造厂提供.若没有制造厂的数据时，对于全启式安全阀：G= L
0. 6〜0. 7；对于带调节圈的微启式安全阀：Co = 0. 4-0.5;对于不带调节圈的微启式
安全阀CO = O.25〜CX 35。
气体特性系数(X)见表16. 0. Io
气体压缩因子(Z)查图16. 0. 6。
(2)根据计算的最小泄放面积S),计算安全阀喉径(払)或阀座口径(D)
α.对于全启式安全阀
πdl
(&0.2 —2)
a~-r-
4
b.对于平面密封型微启式安全阀
a = τrDħ
(8∙ 0∙ 2 — 3)
(8* O- 2 — 4)
对于锥面密封型微启式安全阀
Cl =灭Dh ∙ sinφ
式中
d—安全阀喉径,mm；
h--安全阀开启高度,mm;
D--安全阀的阀座口径,mm；
密封面的半锥角,度。 .
8. 0.3根据美国石油学会标准APl—520中的规定如下：
8.0.3. 1临界条件的判断
如果背压满足式(8. 0.3 — 1),则为临界流动,否则为亚临界流动(I
9 j¾ -
FbWF尋=F ∙ [,∣1 (& 0. 3 — 1)
⅛+ι
式中
Fb——背压,MPa；
PCf——临界流动压力,MPa J
I
P——泄放压力,MPa;
k—绝热指数。
8∙ O- 3. 2气体或蒸气在临界流动条件下的最小泄放面积
13.16Wr ITZ a — JX ∙ P • KN ~M
(& 0. 3 — 2)
式中
a--最小泄放面积,mn?；
I
W--质量泄放流量Λg∕h;
CO——流量系数；.
X——气体特性系数;
P—泄放压力,MPa；
Kb——背压修正系数；
T——泄放温度,K ；
Z 气体压缩因子；
M——分子量，
流量系数(G)由制造厂提供,若没有制造厂的数据,则取C0 = O. 975。系数(X)由 式(8.0. 3—3)计算或查表16. 0.1o
X = 520 •(论¥](8. 0. 3-3)
背压修正系数(Kb)仅用于波纹管背压平衡式安全阀(查图16. 0. 5)临界流动条 件下,对于弹簧式安全阀Kb = L OO
气体压缩因子(Z)査图16. 0. 6所示。
部分物料的绝热指数GO见表16. 0. 2,若没有k的数据,则X=315°
8. 0. 3. 3气体或蒸气在亚临界条件下的最小泄放面积
(1)式(8. 0.3-4)适用于导阀式安全阀和弹簧设定时考虑了静背压的影响的 弹簧式安全阀,在亚临界流动条件下的最小泄放面积的计算：
_ W
ZT
(8・ O. 3一4)
.a = L 8XU)TMrKA MP(P—PQ
亚临界流动系数(Kf)查图16. 0. 7。
流量系数(G))值由制造厂提供,若没有制造厂数据时，G = 0. 975,其它符号同 刖。
h-j⅞ha∣
=J
(2) 简便计算弹簧式安全阀在亚临界流动条件下的最小泄放面积时,可先按临 界流动条件下的式(8. 0. 3 — 2)计算,再将计算结果除以按图16. 0.8査得的背压修正 系数(Kb),即为亚临界条件下的最小泄放面积。
(3) 背压平衡式安全阀在亚临界流动时的最小泄放面积按式(& 0. 3—2)计算, 但背压修正系数(Kb)应由制造厂提供。
a = 0-19 C0. P-KShKN
流量系数(G))值由制造厂提供,若无制造厂数据时,C°=0. 9750
■ ɪ
过热蒸汽校正系数(KSh)查表16* 0. 3,对于饱和蒸汽,Ksh = l. OO
I
NaPier系数(KN)按下述要求选取：
P≤1O* 44MPa 时,Kn = L 0
10. 44MPaVPM22.17MPa 时,Kn =爲鷺与普? ɔɔ, Z□4r —IUbl
其余符号意义同前。
(& 0.3 — 6)
超压系数(KP)査图16. 0. 9所示。
背压修正系数(KW),对弹簧式安全阀K^ = It 0;对于波纹管背压平衡式安全阀, 粘度修正系数(KV)査图16> O. IL
流量系数(Co)对于按美国机械工程师协会ASME第Vm部分第I分篇或国标 GB150-89设计的容器上安装的安全阀,C0 = O. 65,其它(如管道上)安装的安全阀, CO==O. 62o
计算泄放压力(F)时所用的超压,对于按ASME第㈣部分第I分篇或国标 GB150-89设计的容器,超压为10%,其它(如管道上)安装的安全阀,超压为25%。 其余符号同前。 ■
8. 0.3.6两相流体
(1)气-液平衡态的两相流体,流经阀体时部分液体要产生闪蒸,闪蒸现象会降 低阀门的质量流通能力。泄放量的计算方法如下：
=I
≡Ξ∣
, I I
=二・
L=J
l≡.
==
- α∙确定闪蒸量:分别计算液相自泄放压力经绝热过程至临界压力下和至背压 下的闪蒸量,取小者。
⅛.用闪蒸的气量和泄放时混合物中的气量之和,根据背压情况及安全阀的型 式等,按照式(& 0. 3 — 2)或(8. 0. 3-4)计算气相所需的最小泄放面积。
L≡≡j
Q 根据式(8. 0. 3-6)计算液相所需的最小泄放面积。
d.
(2)
将5和C项的计算结果相加,即为所需的最小泄放面积。
背压对安全阀的上述计算过程有很大的作用，因此：
bir<l
应仔细计算泄放管道中两相流体的压力降；
b∙
管道压力降的产生,会使部分液体继续气化；
■ Il，
来自冷冻(如液化气的排放)的物料排放系统,在排放管道中有时会产生液 滴和低温；
d.对于气相处于临界条件下泄放时,计算液相泄放量时背压取临界压力(Rf) (见式 8. 0. 3 — I)O
9. 0.1无湿润表面的容器在外部火灾情况下,容器将在短时间内由于金属材料的软 化而发生破坏。设置安全阀将不能独立保护这类容器不受损坏,仅能在短时间内(金 属软化之前)起作用。因此要采取其它的办法如外保温、水喷淋或自动/手动泄压系统 (安装控制阀'
!=
9. 0. 2无湿润表面的容器在外部火灾情况下的泄放量.
W=8. 764，项旷，.& . 4mP
(9. 0.2)
暴露面积(AD为距地面或能形成大面积火焰的平台上方7. 5m以下的容器外表
WO
金属壁温(TW)O对于碳钢为593C(866K)°
Ill
泄放温度(T)根据理想气体状态方程计算。
9. 0.3最小泄放面积
(9∙ 0∙3-l)
α = 576.
VP
泄放阀因子(B)按式(9. 0. 3 —2)计算。矿的最小值为O. OIO如果尸没有足够的
数据进行计算,则矿取0. 045o
尸_0.2・(TwD"5
(9. 0.3-2)
一 X ∙ C0 ∙ TQ-6506
上式中流量系数(G))由制造厂提供。若没有制造厂的数据时,G)取0. 9750气体 特性系数(X)查表16.0.1。
上述各式的其它符号同前。'
10. 0.1确定原则
(1)根据计算的最小泄放面积,按制造厂产品资料选择安全阀，原则是所选安
■ ■
全阀的实际泄放面积不得小于最小泄放面积。
(2)美国石油学会标准API-526中规定了安全阀的喉径截面积及其代号,见
表16, 0.4o根据计算的最小泄放面积(喉径截面积),按表向上圆整选取喉径代号,再
根据喉径代号按制造厂产品资料,选择安全阀,
10, 0. 2背压校正
L=J
由10. 0.1选择的安全阀喉径,反算安全阀的泄放量。根据反算的泄放量计算排
放管中的压力降,检查安全阀的型式是否适当•
I
IL 0.1安全阀数据表
安全阀数据表见表IL O- Io
Ih 0. 2安全阀计算表
L≡J
安全阀计算表见表11. 0. 2o
11* 0- 3汇总J览表
汇总一览表采用行业标准《工艺系统专业提交文件内容的规定》(HG 20558. 2-93)中规定的“特殊管件汇总一览表”」
11. 0. 4安全阀采购数据汇总表
采购数据汇总表釆用行业标准《工艺系统专业提交文件内容的规定》(HG 20558.2—93)中规定的“安全阀采购数据汇总表七
工 程___
装 置―一 车间或工段(区)
安全阀数据表
工程号
第 页共 页
L安全阀位号：
3.被保护设备的位号: 5.最大工作压力*~ 7•最高工作温度：
9.物料性质：
名称：
临界压力
分子量 压缩因子％ 膨胀系数 气化热HI:
MPa（表）
OC
2. TV图图号M
4.管道编号，
6.匝讦压力：
&设计温度：
MPa （表）
'C
MPa
1/C
kj∕⅛
相态： 临界温度： 绝热指数奴 气相密度G” 比热门 粘度出
"C
kg∕m3 kj/kg ∙ DC mPa ∙ S
10.安全阀设定压力：
12,背压
14.安全阀泄放压力P ：
MPag
MPa
MPa
IL超压：
13.静背压：
15.泄放温度
%
MPa
K
16.设备参数： 直径A： 换热管内径办
mm
设备全长L = 最大输入热量H ：
m kj/h
17.保温材料的厚度dm
19.流量系数Cg
2L背压修正系数KJ图16. 0. 5和图16, 0. 8):
23.液体超压修正系数KN图16. 0. 9):
25.液体粘度修正系数KM图16. 0.11):
27.气体特性系数X(表16. Ck 1):
2&控制阀的G值G”
18.导热系数丄
20.容器外壁校正系数F：
22,亚临界流动系数Kf (图16. Ot 7):
24.液体背压修正系数K“(图16. (λ 10):
26.蒸汽过热系数K,J表16. 0, 3):
kj/m ∙ Γ ∙ h
29.最小流量下的G值Cg
30.备注:
版 次 或 修 改
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版 次 | ||||||||||
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日 期 | ||||||||||
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编 制 | ||||||||||
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校 核 | ||||||||||
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审 核 ~ |
表 IL 0∙ 2
|
工 程_______ 装 置_______ 车间或工段〈区）____ |
I 安全阀计算表 |
工程号 第 页共 页 |
|
L安全阀位号： 2 .安全阀数量L _________________________________ | ||
3. 安全阀型式：
IL说明:
|
版 次 或 修 改 |
版 次 | ||||||||||
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日 期 | |||||||||||
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编 制 | |||||||||||
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校 核 |
L | ||||||||||
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审 核 |
I |
- |
12. 0. 1安全阀一般应尽量靠近被保护设备或管道安装,安装位置要易于维修和检 验。管道直径不小于安全阀的入口直径,入口管道的压力降不大于安全阀设定压力 （表压）的3%。入口管道一般不设切断阀;如果必须设置,则切断阀要铅封开启,而且 不影响安全阀的操作。有时设双安全阀以保证至少有一个安全阀能正常工作。
12. 0. 2如果几个安全阀共用一条入口管道时,入口管道要满足几个安全阀的流量 要求。
12. 0. 3安全阀设置在管道上,如图16. 0. IZo安全阀距振动源（如果有）的距离应满 足图中说明的要求。对于压缩机等大型设备振动源,更应注意安全阀的设置位置,以 避免误开启和由于振动使入口管道破坏。
12. 0.4保护全充满液体的设备所用的安全阀,要安装在设备的顶部或顶部岀口管 道上。
12. 0.5安全阀入口管道至少要有5%的坡度,坡向被保护的系统。入口管道尽量避 免袋形弯,如不能避免,则对于易凝物质,在袋形弯低点有连续流动的排液管连至同 一压力系统,若凝液易变稠或成固态,则此排液管要伴热;対于不凝介质,在袋形弯的 I
I
最低处有易于接近的放净阀。
IX 0. 6核算在工作温度范围内管道是否需要补偿;同时要核算与安全阀入口管道 L
相连的工艺管道本身热胀冷缩的长度变化。
安全阀类型，
背压平衡机构:
驱动型式： 阀帽： 搬手：
散热片：
4. 确定安全阀尺寸的事故工况:
5. 安全阀的选择：
计算的喉径面积：
选择的喉径面积：
选择的喉径面积代号：
入口公称直径、
出口公称直径，
6. 材料黑
阀体
弹簧
7. 计算标准'
8 .制造标准：
9∙制造厂名称：
10,安全阀型号；
阀帽
波纹管
全启式 带波纹管 弹簧 开式 一带 带
mm2
mm2
mm
mm
阀座
活塞
□
□
□
□
□
□
计算泄放量‘
额定泄放量:
I
入口法兰等级, 出口法兰等级:
阀芯
其它
带活塞 导阀 闭式 不带 不带口
kg/h 或 m3∕h
kg/h 或 m3∕h
IX 0.1安全阀出口管道的管径要不小于安全阀出口直径。对于弹簧式安全阀,弹簧 设定时不考虑静背压的影响,岀口管道的动背压（动背压按9. 0. 2所要求的计算）与 静背压之和要不大于设定压力（表压）的10%。对于波纹管背压平衡式安全阀要不大 于50%o安全阀的出口管道一般不设切断阀,如必须设置,则要求切断阀铅封在开启 状态。 •
13. 0. 2直接排向大气
13. 0. 2. 1排放的气相嬰排向安全地点,一般出口朝上,排放口要切成平口，在管 道低点有一个¢6〜MO的排液孔。管口附丝网以避免飞鸟筑巢。
13. 0. 2. 2排放口要高出以排放口为中心的7. 5m半径范围内的地面、设备、操作
I
平台等2.5m以上。对于有毒、或有腐蚀性、或易燃物料,应按有关规范执行。当允许 排向大气时,排放口要高出以排放口为中心的15m半径范围内的地面、设备、操作平 台3m以上。
I
13. 0. 2.3安全阀排放气体的温度高于物料的自燃温度,则排出管要设灭火蒸汽, 见图16, 0.13所示，灭火蒸汽管最小管径为DN25,
I
13. Q 2・4特殊工艺物料,如易自聚，易结晶等,在排出管设氮气吹扫口，连续通入 ■ L
氮气。
13. 0. 2. 5排至大气的液体要向下引至安全地点。
13. 0. 3排至密闭系统
I=
——I. ■ ■
13.0.3.1安全阀的排放管道应坡向主管,尽量避免袋形弯。无法避免时,在低点 要设易接近的放净阀。对于易凝汽体,在低点设蒸汽伴热管，以免积液。
13.0.3.2排放管与主管的连接,要从主管上部或侧面顺流向45。角插入。既可防 止总管内的凝液倒入支管,又可减少管路压力降。
13. 0. 3. 3核算在可能的工作温度范围内出口管道的补偿。
* 13.0.3.4对于排放来自冷冻（液化气等）的物料,应检查管材是否合理。
13. 0. 4排放管道的管径（气相）
13. 0. 4.1在背压允许的范围内,应保持排放管内的物料具有较高的流速,使之经 I
济合理。
13. 0. 4. 2直接排至大气的管道,排放管出口马赫数取小于或等于5;对于排入 ɪ
.密闭系统的管道,马赫数取0∙5~（λ7°马赫数的计算见式（13. 0.4-I）O
43
>—"⅛h-⊂ -r
Ma-=U/U
(13.0.4-1)
t∕a=103
瓦
(13< 0.4-2)
式中
Ma——马赫数j
Ua——声速,m/s；
U——物料流速,m/s；
Pd——物料压力,MPai
k--绝热指数；
Gg——气体密度,kg∕m3 O
排放管道压力较低,压力降计算公式应选用可压缩流体的压力降计算公式，
在安全阀未选定之前,排放流量按工艺计算的泄放量'一般在安全阀选定之后, 用安全阀的额定流量再计算一次管道压力降,校核所选的管径是否合适。但在特殊情 况下则有所不同,在工艺计算的泄放量很小时,不得不选择较大的安全阀,这样安全 阀的额定流量可能几倍于计算值。按额定流量计算的管径可能远大于用计算的泄放 量计算的管径,所以在经济上是不合算的。这时,要根据经验确定合理的管径,以满足 技术和经济的要求口
I=Fl
-ɪ-,
ΞΞ∣
l≡.
I三 ⅛-∣ H
VΓ-*-l
=J
14. 0.1安全阀出口反力的计算
物料泄放时,流体的流动会对排放管道产生一作用力,并通过排出管道传至安全
阀;进而以力矩的形式通过安全阀入口管道传至设备接管。这个力和力矩是否对安全 阀的进出口管道和设备的接管、法兰产生不良影响（如容器是否要补强等）,需要进行 详细的计算后确定。
作用力的大小与物料泄放至大气还是泄放至密闭系统有很大关系，
14. 0.1.1气相物料泄放至大气
对于可压缩流体（气体或蒸汽）临界稳态流动,且物料流经安全阀后经一段水平 管、一个90。长半径弯头、一段垂直立管排入大气,如图16. 0.14所示,作用力C/）按 式（14. 0.1-1）计算：
Jr=LO2X10—6、由+10XΛ>XR
V （⅛ + l）Λz
式中 • ■
f——泄放反力,N；
A）——泄放管出口截面积,mu?；
Pl——泄放管岀口静压力,MPa （表）J
为——绝热指数。
其余符号意义同前，
14. O. L 2气相物料泄放至密闭系统 I
泄放至密闭系统的稳态流动,在排出管中一般不会产生大的作用力和力矩,仅计 算管径突然扩大位置的作用力。如果需要计算泄放至密闭系统的作用方,则应采用复 杂的非稳态分析方法,可从专门资料中查阅。
14. 0.1. 3液相物料的泄放反力
液体泄放时在安全阀出口中心线处的水平反力（Q按式（14. 0.1-2）计算：
/=0. 694XPXa2 式中
(14. 0.1-2)
f——泄放反力,N ；
P——泄放压力,MPa;
安全阀喉径面积,mn?。
I
14. O. 2出口管道由于泄放时的作用力、振动和自身的自重、热胀冷缩等原因,应设
安全阀反力数据表
安全阀反力数据表釆用行业标准《工艺系统专业提交文件内容的规定》(HG
2055& 2 — 93)“安全阀反力数据表气
15. 0.1安全阀要定期检修,因此安全阀应安装在易于检修和调节的地方。立式容器 上安装的安全阀入口小于等于DN80的可以装在平台边沿,大于等于Dmoo的必 须装在平台上。
15. 0. 2安全阀要垂直安装。
I ■!
15. 0. 3根据国标GB 150-89的要求,每台安全阀都应在阀门的明显位置上安装 金属铭牌，铭牌的内容应包括：
制造单位和许可证编号
阀门型号
产品编号 公称压力
阀座喉径(mm)
排放系数
适用介质
~ ■ -■----≡∣Λb.⅛τiΛ-× L P,, - 0 陌
由气体的绝热指数&值,查得气体特性系数X,见表16.0. Io
|
k |
X |
k |
X |
k |
k |
X | |
|
1.01 |
317 |
L 31 |
348 |
L 61 |
373 |
L 91 |
395 |
|
1.02 |
318 |
L 32 |
349 |
L 62 |
374 |
L 92 |
395 |
|
1.03 |
319 |
L 33 |
350 |
L 63 |
375 |
1.93 |
396 |
|
1*04 |
320 |
L 34 |
351 I |
L 64 |
376 |
L 94 |
397 |
|
L 05 |
『321 |
L 35 |
352 |
L 65 |
376 |
L 95 |
397 |
|
L 06 |
322 |
L 36 |
353 |
1. 66 |
377 |
L 96 |
398 |
|
L 07 |
323 |
L 37 |
353 |
L 67 |
378 |
L 97 |
398 |
|
L 08 |
325 |
1. 38 |
354 |
L 68 |
379 |
L 98 |
399 |
|
L 09 |
326 |
L 39 |
355 |
L 69 |
379 |
It 99 |
400 |
|
LIO |
327 |
1.40 |
356 |
1.70 |
380 |
2. OO |
400 |
|
LlI |
328 |
L 41 |
357 |
1.71 |
381 |
■ — ■ ■--r |
..... |
|
L 12 |
329 |
L 42 |
358 |
L 72 |
382 | ||
|
L 13 |
330 |
L 43 |
359 |
L 73 |
382 | ||
|
L 14 |
331 |
1.44 |
360 |
L 74 |
383 | ||
|
1.15 |
332 |
1-45 |
360 |
1.75 |
384 |
■ | |
|
1. 16 |
333 |
L 46 |
361 |
L 76 |
384 | ||
|
1.17 |
334 |
1.47 |
362 |
L 77 |
385 | ||
|
1.18 |
335 |
1.48 |
363 |
L 78 |
386 |
■ . | |
|
L 19 |
336 |
L 49 |
364 |
L 79 |
386 |
. . . |
■ ■ |
|
L 20 |
337 |
1.50 |
365 |
1.80 |
387 |
. ■■ | |
|
L 21 |
338 |
L 51 |
365 |
1.81 |
388 | ||
|
L 22 |
339 |
L 52 |
366 |
L 82 |
389 | ||
|
L 23 |
340 |
1.53 |
367 |
L 83 |
389 |
IK | |
|
L 24 |
341 |
L 54 |
368 |
1.84 |
390 |
"■■ ■■ | |
|
L 25 |
342 |
L 55 |
369 |
1.85 |
391 | ||
|
L 26 |
343 |
L 56 |
369 |
L 86 |
391 | ||
|
L 27 |
344 |
1.57 |
370 |
1.87 |
392 |
..... |
—....... |
|
1.28 |
345 |
L 58 |
371 |
L 88 |
393 | ||
|
1.29 |
346 |
L 59 |
372 |
1.89 |
393 | ||
|
1.30 |
347 |
L 60 |
373 |
L 90 |
394 |
■ ■ ~ |
F |
16∙0∙2部分物料的物性表
部分物料的物性（分子量、比重、临界温度、绝热指数）见表16. O. 2o
|
物 料 |
分子量 |
比 |
重 |
临界压力 MPa |
临界温度 K |
绝热指数 5 |
|
「气相 |
液相 | |||||
|
60. 05 |
-Γθ71 ~ |
-L 049~ |
5?78 |
594?8 |
1715 | |
|
0.791 |
4, 72 |
508. 7 | ||||
|
26. 04 |
0. 898 |
6. 24 |
309 |
1.26 | ||
|
28. 97 |
1 |
. . |
3.76 |
132 |
L 40 | |
|
氨 |
17. 03 |
O∙587 |
0.817 |
IL 28 |
405.5 |
1.33 |
|
氯 |
,39* 94 |
1.381 |
L 65 |
4*9 |
151 |
L 67 |
|
苯 |
78. 11 |
2. 89 ' |
0.879 |
4. 92 |
562 |
L 12 |
|
L 3 — 丁二烯 |
54.09 |
1,922 |
0. 621 |
4.33 |
425 |
1.12 |
|
丁烷 |
5& 12 |
2* 007 |
0. 579 |
3.8 |
425.2 |
1.094 F |
|
异丁烷 |
58- 12 |
2. 007 |
0.557 |
3. 65 |
408.1 |
1.094 |
|
二氧化碳 |
44. 01 |
L 53 |
LIOI |
7∙39 |
304 |
1.30 |
|
二硫化碳 |
76*13 |
2. 628 |
1.263 |
7.9 |
546 |
1.21 |
|
一氧化碳 |
28- 00 |
0.967 |
0*814 |
3.5 |
134 |
L 40 |
|
氯 |
70, 90 |
2・45 |
1.56 |
7.71 |
417 |
1.36 |
|
环己烷 |
84. 16 |
2. 905 |
0*779 |
4, 05 |
553 |
L 09 |
|
癸烷 |
142* 28 |
4. 91 |
0. 734 |
4 ■ |
619 |
L 03 |
|
乙烷 |
30. 07 |
L 05 |
0.546 |
4. 88 |
3。5・ 5 |
L 22 |
|
乙醇 |
46. 07 |
L 59 |
0. 789 |
* 6.38 |
516 |
1.13 |
|
氯乙烷 |
64. 52 |
2< 22 |
0. 903 |
5・27 |
460 |
L 19 |
|
乙烯 |
2& 05 |
0.997 |
0*566 |
5* 07 |
282*4 |
L 26 |
|
氟利昂11 |
137. 37 |
4< 742 |
L 494 |
4. 37 |
469 |
L 14 |
|
氟利昂12 |
120. 92 |
4*174 |
L 486 |
4. 115 |
385 |
L 14 |
|
氟利昂22 |
86. 48 |
2. 985 |
1.419 |
4.94 I |
369 |
1.18 |
|
氟利昂114 |
170. 93 |
5. 90 |
L 538 |
3. 26 |
419 |
L 09 |
|
氮 |
4. 00 |
0. 138 |
0.229 |
5.3 |
1.66 | |
|
己烷 |
86.17 |
2. 97 . |
0. 659 |
3.03 |
507.9 |
1.06 |
|
.氯化氢 |
36. 50 |
L 27 |
8. 26 |
324 |
1.41 | |
|
氢 |
A 016 |
Qt 070 |
0. 0709 |
L 29 |
33*3 |
L 41 |
|
硫化氢 |
34. 07 |
L 19 |
■ |
9.0 |
273.6 |
L 32 |
|
煤油 |
・” .. |
0. 815 |
■ | |||
|
甲烷 |
16< 04 |
O- 555 |
Ot 415 |
4, 64 |
19In |
1.31 |
|
甲醇 |
32.04 |
L 11 |
0. 792 |
7.95 |
513 |
1.20 |
|
丁烷 |
72.15 |
2. 49 |
0.∙625 |
3.33 |
461 |
L 08 |
|
氯甲烷 |
50.49 |
L 742 |
(L 952 |
6. 68 |
416 |
L 20 |
|
天然气 |
19 |
0. 656 |
I |
L 27 | ||
|
硝酸 |
■ |
L 502 | ||||
|
一氧化氮 |
30. 00 |
L 036 |
1.269 |
6. 48 |
180 |
1.40 |
|
氮 |
28. 00 |
Ot 967 |
L 026 |
3.4. |
125,8 |
L 40 |
|
二氧化氮 |
44- 00 |
L 519 |
L 226 |
7. 26 |
309. 7 |
L 30 |
|
壬烷 |
128.25 |
4. 43 |
0. 718 |
595.7 |
Lo4 | |
|
辛烷 |
114.22 |
3. 94 |
Ot 707 |
` 2.49 |
569.4 |
1.05 |
|
32. 00 |
L 10 |
L 426 |
5.08 |
154.8 |
1.40 | |
|
戊!⅛ |
72- 15 |
2.49 |
0. 631 |
3.37 |
469.8 |
L 07 |
|
丙烷 |
44. 09 |
L 55 |
0. 585 |
4. 25 |
370 |
1.13 |
|
丙烯 |
42.08 |
L 476 |
Ot 609 |
4. 61 |
364. 6 |
1.15 |
|
水蒸汽〜 |
1& 02 |
0< 622 |
L 00 |
22. 13 |
647 |
L 324 |
|
苯乙烯 |
104. 14 |
3.60 |
0. 906 |
647 |
L 07 | |
|
二氧化硫 |
64. 06 |
2.26 |
1.434 |
7, 88 |
430 |
L 29 |
|
硫酸 |
■ |
L 834 | ||||
|
—甲苯 |
92. 13 |
3. 18 |
0. 866 |
4.21 |
594 |
• L 09 |
16. O. 3水蒸汽过热系数表
水蒸汽过热系数(KSh)见表16. 0. 3。
水蒸汽过热系数(Kh)
|
MPa |
饱和温度 |
200 |
220 |
240 |
260 |
280 |
300 |
320 ■I |
340 |
360 |
380 |
400 |
420 |
440 |
460 |
480 |
|
Ot 5 |
LOo5 |
0*996 |
0,972 |
0. 951 |
Oi 931 |
Ot 913 |
0.896 |
0.879 |
0.864 |
Ot 849 |
I 0.835 |
0.822 | ||||
|
LO L 5 |
Ot 978 0. 977 |
Oi 981 0.976 |
0.983 0.970 |
OI 960 S 972 |
Oi 938 0.947 |
0. 919 0, 925 |
Ot 901 0, 906 |
0,884 0.888 |
0.868 Ot 872 |
Ot 853 0. 856 |
Ot 838 0. 841 |
0.825 0, 828 | ||||
|
2*0 |
0. 972 |
0.967 |
0, 964 |
0.955 |
0.932 |
0,912 |
0.893 |
Ot 876 |
0.860 |
0. 845 |
0.830 |
0. 817 |
0. 804 |
Ot 792 |
0. 780 | |
|
2.5 3. 0 |
0.969 0. 967 |
0. 961 0. 962 |
0. 961 0. 957 |
0.937 0.949 |
0.918 S 924 |
0.898 0. 903 |
0. 880 0,885 |
0.863 0.867 |
Ot 848 0.851 |
Ot 833 Ot 836 |
0.819 0.822 |
Ot 806 0. 808 |
0. 793 0. 795 |
0, 782 0.783 | ||
|
4.0 |
0.965 |
0. 958 |
0.954 |
0.934 |
0*915 |
0*894 |
0.875 |
0.857 |
0.841 |
0.826 |
0, 813 |
0.799 |
0.787 | |||
|
5.0 6. 0 |
0.966 0÷ 968 |
Ot 955 Ot 962 |
0.953 Ot 953 |
Ot 927 0.941 |
Ot 904 0.911 |
Ot 884 0. 891 |
0.865 0,872 |
0.848 0,854 |
0,832 Ot 838 |
0.817 0.822 |
0. 803 0. 808 |
0.790 0. 794 | ||||
|
7.0 8*0 |
Ot 971 0. 975 |
■ |
Ot 958 I Ot 967 |
0. 954 0. 956 |
0.924 0.937 |
0. 901 0.912 |
Ot 881 0, 888 |
0,861 0. 868 |
0. 844 Cl 850 |
0.827 0.833 |
0.812 0. 817 |
Ot 798 Ot 802 | ||||
|
9.0 10. 0 |
0, 980 0. 986 |
Ot 962 0. 971 |
0.957 0, 961 |
0.926 0. 936 |
0. 897 0. 909 |
0. 876 883 |
0.856 0.863 |
0.838 0, 844 |
0. 822 0・ 827 |
0.807 0. 811 |
16. 0. 4安全阀喉径代号
根据API-526标准,安全阀的标准喉径截面积及其代号见表16. 0. 4。
喉径代号与喉径截面积关系表 表16* 0- 4
|
喉径代号 I |
喉径截面积 | |
|
mm |
in2 | |
|
D |
71 √ |
0. 110 |
|
E |
126 |
0. 196 |
|
F |
198 |
0.307 , |
|
G |
324 |
CL 503 |
|
H |
506 |
Ot 785 |
|
J |
830 |
L 287 |
|
K |
.1185 |
1.838 |
|
L |
1840 |
2.853 |
|
M |
2322 |
3・60 |
|
N |
2800 |
4. 34 |
|
P |
4116 |
6, 38 |
|
Q |
7192 |
IL 05 |
|
R |
10322 |
16. O |
|
______T______ |
________16774________ |
________26Lo_________ |
16. 0.5波纹管背压平衡式安全阀的背压修正系数（用于气体或蒸汽）
I
波纹管背压平衡式安全阀的背压修正系数（KQ（用于气体或蒸汽），见图16*0.5
有背压时的泄放量
无背压时的泄放量。
1=:
CX)隸帐31蠟田離 .
图16. 0.5波纹管背压平衡式安全阀的背压修正系数（KQ（用于气体或蒸汽）
Ill
IH
注:背压修正系数（Kb）应由制造厂提供,若没有制造厂的数据时,可参考本曲线•本曲线适用 于设定压力大于0. 34MPH（表）的临界流动,在适用范围之外的,应选用制造厂提供的Kh
16. 0. 6气体压缩因子值
气体压缩因子（Z）值见图16. 0∙ 6所示。
Oo0∙
(Z)牛図嚥t≡^r
O
O
O
o∙oo∙o∙
4
32
D
O
O
30
30
20
20
O O 4 O
O 1
4 O
2 O
0 9 8 7 6
O * 4 O
♦ 3
It85—
4 Ii
90
0∙
Pi——绝对压力,MPa ；
Rt——临界压力,MPa；
T——绝对温度,K；
TCt——临界温度,K。
O-
*
O
z∙00令
O
对比压力PJPCt
O
16. 0. 6气体压缩因子(Z)值
16. 0. 7亚临界流动系数图
亚临界流动系数(Kf)值见图16.7所示，
9 8 7
0∙0∙0
(JX)報帐吊婿晾炬一昌
0.4
0.7
背压
泄放压力
1.0
图16. 0. 7亚临界流动系数(K)E 图中^为绝热指数。
16. 0. 8弹簧式安全阀背压修正系数图
弹簧式安全阀背压修正系数(Kb)见图16. 0. 8所示。
Lo
8 6 4 2
0∙0∙0∙0
隅出囈m誕
IO 20 30 40 50 60
90 IOO
背压％ =
背压 MPa
1⅛⅛ΛmPrxIOO
图16. 0.8弹簧式安全阀背压修正系数(Kb)图
注:背压揚正系数(Kb)应由制造厂提供。若没有制造厂数据时,可参考本图。图中人为绝热指 数.
例：设定压力=0. 7MPa(表)
■
I _
■
, ， 53
静背压= 0.49MPa （表） 弹簧设.定= 0*21MPa
超压=CL 07MPa
⅛rp^ =O• 49+0∙ °7 + °∙ 1 冃 m," 0,69 + 0.07 + 0.1
×100 = 76
由图 16∙ 0∙8 查得:Kb = O. 89
16. 0- 9液体超压修正系数图
液体超压修正系数（Kɔ见图16.0. 9所示,
(就)海帐h舉田題世褰
超压％
16. 0. 9液体超压修正系数（KP）图
注：图中所示,超压25% （含25%）以下时,泄放量受阀瓣提升高度、流量系数和超压的影响;
超压25%以上时,泄放量仅与超压有关。
超压小于10%时会引起阀瓣“抖动",因而应该避免。
16. 0. 10波纹管背压平衡式安全阀超压25%时的背压修正系数（液体用）图
波纹管背压平衡式安全阀超压25%时的背压修正系数（Kw）（液体用）见图
16. 0.10 所示。
O 5
O 9
L
0∙ 55 -----------------—
0.50-------------L-----------------
O 10 20 3。 4。 5。
背压％=矗岛Xu)Q
、≡ ɪ^. 0.10波纹管背压平衡式安全阀超压25%时的背压修正系数g（液体用） 注:背压修正系数氐）应由制造厂提供’若没有制造厂的数据时,可参考本图
16.0. 11液体粘度修正系数图 Oi
液体粘度修正系数（KV）见图16. 0.11所示。
LO
ΠIMV∣y!
0,3
10 20 4050100 200400 Wδ0 20004(/00 20000
雷诺数(时lυ°0°
IOOOOO
图16.0.11液体粘度修正系数（虬）图
注:计算过程如下：
首先按无粘性流体KV = LO计算最小泄放面积（幻）,按表16.
旨」
0.4选大一级的实际泄放
面积(S),按下式计算雷诺数
313. 6 VxJL μ * V a2
(16. Q In
式中
V--体积泄放流量Vh;
μ---动力粘度»mPa ∙ s； •
G——液相密度Λg∕m3;
—Λf⅝
l≡J
不考虑液体粘性计算的最小泄放面积,mm% α2——安全阀的喉径面积(液相).mm2o
根据式(16. Ot 11)计算结果査本图KV值,将KV值代入式(& 0.3-6),计算最小泄放面积 伝)。如果QVs,则仞为最终选定的实际泄放面积;如果α>°2,则选再大一级的实际泄放面 积进行上述计算过程,直至校正的最小泄放面积J)小于选择的实际泄放面积(α2)0
16. 0.12安全阀距震动源的距离
Γ≡j
∣≡)
⅞ RA I I -I-I ■ iZ=b; L≡ rɪɪ -■
安全阀距震动源的最小距离见图16. 0.12所示。
16. 0< 12
压力波动源
控制阀和截止阀
不在一个平面内的两个弯头 同一个平面内的两个弯头 一个弯头
L
脉动衰减器
最小直管段长度
25倍管径
20倍管径
15倍管径
10倍管径
10倍管径
16. 0* 13安全阀的灭火蒸汽管
安全阀的灭火蒸汽管配置见图16. 0.13所示,
16< Q∙ 14出口反力示意图
反力f
16. 0.14出口反力示意
注:管线支撑应尽可能靠近放空管中心线•
57
_ -JJiJ - __ 、丿'L
a——最小泄放面积,mm七
不考虑液体粘性计算的最小泄放面积∙ mπ? J I
安全阀的喉径面积(液相),mm2;
A——湿润面积,m%
瓦——安全阀泄放管口截面积(泄放至大气),mm2;
&——暴露面积,∏Λ
I
Λ——椭圆封头设备的外表面积,m%
B——液体膨胀系数J-/°C;
CO——流量系数；
CP--液体定压比热,kj∕(kg・C)J
CVI一一控制阀的G值；
控制阀最小流量下的CV值；
换热管内直径,mmj
保温材料的厚度
安全阀的喉径＞mm;
安全阀的阀座口径
I
A——设备直径,m；
f——泄放反力,N ；
容器外壁校正系数；
泄放阀因子；
g---重力加速度( = 9. 8)»m/s2；
I
Gg——气相密度,kg∕r∏3;
GI——液相密度Λg∕m3i
Λ
h--微启式安全阀开启高度,mm；
H——正常工作下最大输入热量,kj∕h ； 泄放条件下气化热ΛJ∕kg;
k——绝热指数(Cp∕Cv) J 背压修正系数；
Ft
Hl
IaI
HE
三】
κfKNκgκκwLZM½pp2pbΛfpdRg 2τeusv"xz 久产户 W
亚临界流动系数； ，
NaPier方程系数；
液体超压修正系数；
水蒸汽过热系数；
液体粘度修正系数；
液体背压修正系数；*
设备总长（包括封头），m；、
安金阀入口管长,m；
分子量；
马赫数；
泄放压力,MPa；
ιτ⅞
泄放至大气的出口管处的静压,MPa（表）； 背压,MPa;
临界流动压力,MPa;
流体压力,MPa；
高压侧工作压力,MPa；
高压侧与低压侧压力差,MPa ；
泄放温度,°C; F
泄放温度,K ；
♦
金属壁温,K；
物料流速,m∕s;
声速,m/s；
, ■ ■
I I
■
Fa Fa I
■ ɪɪ I
I^Ll
体积泄放流量,m3∕h;
质量泄放流量,kg∕h ；
气体特性系数S
气体压缩系数；
保温材料导热系数,kj∕（m・h・°C）;
粘度，mPa ∙ s；
微启式安全阀锥形密封面的半锥角,度。
本规定除注明外,均为绝对压力。 '
Z-
59